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水平井套管受力变形分析的有限元方法 总被引:2,自引:2,他引:0
以整体套管柱为研究对象,设计了特殊的有限元模型来描述套管与井壁的接触状态和套管的受力。此模型综合考虑了井壁的间隙、井眼的曲率、摩擦力等因素的影响,能较为准确地反映套管的受力变形。据此编制了相应的计算程序,能计算出套管的变形及受力大小,为模拟套管整个下入过程的受力变形提供了一套有效的方法。 相似文献
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套管钻井专用钻头试验研究 总被引:1,自引:1,他引:0
在分析套管钻井技术存在钻头单井成井率难点的基础上,简要介绍了Ф339.7、Ф273.1mm表层套管钻井钻头(镶齿固定式和延展胀开式钻鞋)、Ф244.Ф244.5mm技术套管钻井钻头(铰接胀开式钻鞋镶齿固定式和延展胀开式钻鞋)和Ф177.8mm油层套管钻井钻头(钢体PDC钻头)的结构、原理、技术特点和技术参数。详细叙述了Ф339.7、Ф273.1mm表层套管钻井钻头和Ф177.8mm油层套管钻井钻头的单元试验和现场试验情况。结果表明,大庆油田研制的套管钻井专用钻头可以满足现场应用要求。 相似文献
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采用有限元方法分析了热采井中的偏梯形套管螺纹接头在不同载荷工况下的力学特性。结果认为,套管在承受轴向拉伸载荷的工况下,最大等效应力的发生区域集中在套管螺纹和接箍螺纹的两端;在套管温度升至300℃的工况下,螺纹接头已发生塑性屈服,并且塑性区域有从接头两端向接头中部发展的趋势;套管温度降至地层原始温度30℃的工况下,塑性屈服区域减小,仅局限在接头两端。在轴向拉伸载荷的工况下,最大接触压力发生在套管螺纹的第1圈,并且每圈上的接触压力分布并不是均匀的;高温载荷下,螺纹间的接触压力值和接触位置发生了改变;恢复至初始温度时,套管螺纹接触面上的接触压力增大。 相似文献
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油井开发层段射孔对套管力学性能影响较大,油井开采中后期射孔套管损坏严重。建立水泥环—套管射孔模型并应用Ansys有限元软件计算分析射孔套管应力变化和套管性能,分析得出,射孔是造成套管损坏的主要原因。射孔水泥环套管最大应力在射孔孔眼产生,沿孔径方向应力减小。水泥环对射孔套管的抗挤强度影响明显,可以有效减小套管产生的应力。均匀载荷下射孔套管的应力随外压的增加而增加,不同类型的套管应力变化较大。射孔套管的应力随着孔径的增加而明显增加。非均匀载荷对射孔套管影响较均匀载荷明显,套管的抗挤强度较均匀外压时明显减小。在非均匀外压较大时,应采用P110套管,以提高射孔套管的抗挤强度。 相似文献
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在套管井中测量地层电阻率等信息必然会受到套管参数变化的影响。利用有限元数值方法对建立的非均质套管井低频电场模型进行了数值 分析,主要研究了套管的电阻率、磁导率、厚度及套管半径等对井中电磁场特性的影响。研究结果表明,接收电动势随套管电阻率的增大而逐渐 增大,当电阻率增大到一定程度时,接收电动势曲线趋于水平;随着套管相对磁导率增大接收电动势逐渐减小;随着套管厚度的增大接收电动势逐 渐减小,且近似呈线性变化;接收电动势幅度随着套管半径的增大先逐渐减小,后又逐渐增大,接收电动势相位随着套管半径的增大而逐渐增大,在 半对数坐标系下,近似呈线性变化。 相似文献
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F1300型三缸钻井泵机架的静力有限元分析 总被引:2,自引:0,他引:2
对F1300型钻井系机架结构按板壳单元和三维块元进行了离散;采用主从节点技术、罚单元和边界弹簧单元处理了复杂壳体结构的特有问题;应用微机版LISA结构分析程序对F1300型三缸泵机架的强度和刚度进行了静力有限元分析计算,获得了机架在额定载荷作用下各部位的应力和变形的分布规律。计算结果表明,最大应力发生于主墙板轴承座周围,最大相对位移发生在轴承座中心平面处;整个机架结构应力、变形不均匀,强度、刚度富余,从而为F1300型钻井泵的改造、减轻重量和降低成本提供了必要的依据。 相似文献
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地层出砂及射孔对套管屈曲损坏的影响分析 总被引:1,自引:0,他引:1
油藏出砂后,上覆地层重力转移到套管轴向上,当轴向载荷超过套管临界屈曲载荷后,套管发生屈曲损坏。建立了考虑射孔的套管屈曲损坏有限元力学模型,旨在探讨射孔参数对出砂引起套管临界屈曲载荷的影响,从而确定合理的射孔参数,提高套管临界屈曲载荷,为预防出砂引起的套管屈曲损坏提供理论支撑。计算结果表明,在出砂严重的地层,应选择合理的射孔孔密和相位,避免选用相位180°射孔。如果出于产能考虑,必须要采用180°相位射孔,射孔孔密严禁超过44孔/m。当射孔密度大于22孔/m时,应选择90°相位射孔。 相似文献