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对不同换位形式下1 000 kV同塔双回线路的感应电压等问题进行了计算和分析。从限制感应电压、潜供电流、线路参数不平衡度的角度看,4段换位优于3段换位但多用1个换位塔;5段B型换位优于6段A型换位且可省1个换位塔;4段换位与6段A型换位的效果大致相当。为此,建议同塔双回线路着重考虑3种换位形式:3段换位(l/3,l/3,l/3)、4段换位(l /6,l/3,l/3,l/6)和5段B型换位(l/6,l/6,l/3,l/6,l/6)。一般不推荐采用2次以上的全循环换位。 相似文献
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1 000 kV特高压交流输电线路与其他电压等级的输电线路一样,长距离输电也需要平衡各相电压、电流,进行导线换位。根据500 kV输电线路几种导线换位塔型的运行经验和1 000 kV特高压的电气距离,初步规划出直线换位塔、小构架耐张换位塔、自身式换位塔、门型换位塔和分立式换位塔,并进行了技术经济比较。 相似文献
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孙作五 《电力标准化与技术经济》1998,(4):37-37
北京航华科贸中心工程的5座变配电站使用镇江默勒电器有限公司的ID 2000型低压开关柜110面,在检验工程质量时,有人提出开关柜内母线搭接长度不符合要求,因而,出现了两种不同技术意见,笔者就此作一分析列后,望同行指正。 相似文献
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利用ATP-EMTP和MATLAB对1 000 kV特高压交流同塔双回线路的电气不平衡度和换位方式进行了研究。综合线路防雷保护和电磁环境的研究成果,所有相序布置方案下不平衡度的比较表明,不换位线路逆相序布置综合较优,异相序次之,不推荐同相序和其他相序布置。在换位方式上,与l/6—l/3—l/3—l/6换位相比,采用l/3—l/3—l/3换位可以满足要求,且换位塔数量较少。对逆相序布置,建议采用反向换位方式1;对异相序布置,建议采用同向换位方式1,一般线路一个全循环换位即可满足不平衡度要求。当一个回路运行一个回路停运时,运行回路的不平衡度符合限值规定。 相似文献
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配电网三相不换位线路接地故障定位的传递函数法 总被引:2,自引:1,他引:1
以三相配电网线路在不换位情况下的接地故障检测方法为研究课题,在计算三相换位情况的基础上对三相不换位情况下线路的传递函数作了详细的讨论。通过详细的理论分析和实例计算证明了三相不换位情况下,传递函数法仍可很有效地应用于配电网接地故障定位,从而扩展了传递函数法在配电网接地故障定位中的应用范围,从理论上为其在配电网线路中的实际应用给予了补充和完善。 相似文献
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怎样最有效地减少电流线圈的环流损耗是变压器设计中一个长期未能解决的难题。双螺旋式线圈的环流损耗与并联导线的换位位置及换位步长密切相关其换位优化设计民磁场开头位置优化总理2。本文针对遗传算法的优缺点,对常规遗传算法作了相应的改进,并将改进的遗传算法与复合形法相结合,应用于双螺旋式线圈的换位 经,并以实际 的电力变压器作为计算实例。 相似文献
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绕组交叉换位对高频变压器漏磁场影响很大,进而对绕组电磁力产生影响。为了明确不同交叉换位结构对高频变压器漏磁场和电磁力的影响规律,基于有限元分析方法,文中首先对无交叉换位、部分交叉换位和完全交叉换位方式下高频变压器的导体区域电流密度、铁心窗口区域漏磁场强度进行计算,将仿真结果与实验结果进行对比,验证了有限元模型的有效性。然后,计算了不同绕组布置方式下的绕组电磁力。结果表明:部分交叉换位后邻近效应削弱,漏磁场强度和电磁力降低一半,完全交叉换位后邻近效应几乎全部消除,漏磁场强度和电磁力为无交叉换位时的1/4。上述工作为高频变压器绕组结构设计和提升绕组抗变形能力具有一定指导意义。 相似文献
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李国兴 《中国电机工程学报》1985,(1)
本文结合平武线绝缘地线治理的经验,提出了绝缘地线“合理勤换位”和“多分段中点一点接地”的设计原则;阐述了静电、电磁感应电量的概念,地线电流和接地电流的分布规律和选择良性换位点作固定地线载波通讯点的观点。 相似文献
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针对现有计算换位线棒股线环流的漏感电势法与股线回路法中存在的忽略股线实际换位路径、漏磁场分布假设不合理的问题,基于股线回路原理,提出一种换位线棒股线环流的解析计算方法。将每个股线支路看成由股线电阻、槽部漏电抗和端部漏电抗组成,给出槽部漏电抗和端部漏电抗的算法。以一台水内冷汽轮发电机的不足540°加空换位线棒为例,分别采用解析法和三维有限元法计算了换位股线环流。通过解析法与三维有限元法的计算结果对比表明,两种算法得到的换位股线环流基本一致,验证了解析法的正确性。提出的解析法不但可以快速、准确地计算不同换位方式下股线的环流,而且能够避免复杂的三维建模,更方便工程计算。 相似文献