基于空间面变化的各向异性强度变化规律研究

基于SMP准则,研究了八面体面6个主应力空间域与空间滑动面、应力状态3者之间的关系,考虑土材料的空间滑动面会随着主应力的夹角变化,提出一般应力条件下的各向异性材料的强度变化规律表达式.对真三轴条件下各向异性黄土强度特性的模拟结果表明,建立的基于空间面变化的各向异性强度变化表达能够较好地反映黄土材料在一般应力条件下的强度...     

道路石灰稳定土基层的强度

结合石灰稳定土的特性，阐述了石灰稳定土作用机理，从选择等级高、细度大的石灰，适当的石灰剂量，提高石灰土的密实度等方面，提出了使石灰稳定土基层达到较高强度的措施。     

关于“砂土液化动稳态强度分析”的讨论

拜读了王星华、周海林先生的“砂土液化动稳态强度分析”(发表于《岩石力学与工程学报》2003年第1期,以下简称“文[1]”)一文,受益颇多。针对文[1]所提出的动稳态强度问题,谈谈自己的看法,供大家参考。文[1]有如下阐述:“中砂、中密砂或密砂在周期振动力作用下,会发生液化和应变软化,最终达到一个稳定的残余强度。在此,残余强度在不同的振动周期,砂土的孔隙水压幅值不再增加,应力路径相互重叠,但是应变幅值却以恒定的速率不断增加,借助单调荷载中的稳定状态概念,称这种振动力作用下的相对稳定状态为动稳态。”在我国工程界,所谓液化定义为:…     

掺有硫酸钠石灰类稳定土的强度与体积变化

全面研究了不同的硫酸钠掺量、混合料组成、养生温度以及闷料时间等条件下的石灰类稳定土的强度和体积变化规律。试验结果得出：硫酸钠掺量是影响稳定土强度发展与体积变化的内在决定因素，一定的混合料组成和养生温度下存在一最佳硫酸钠掺量；控制闷料时间是取得最佳稳定效果的有效工艺途径，闷料时间的延长可以显著降低乃至完全消除稳定土的体积膨胀量。     

石灰改良黄土状硫酸盐渍土强度的影响因素研究

为充分了解石灰改良黄土状硫酸盐渍土强度的影响因素及规律,对大量不同制备条件的石灰改良黄土状硫酸盐渍土试样进行了无侧限抗压试验和静三轴试验。结果表明:石灰改良黄土状硫酸盐渍土的早期强度较高,但含盐量较高（大于等于1.5%）时,随着养护龄期的增加,其强度并不是一直提高,而是先增大后减小;石灰掺量过多或过少均会使石灰改良黄土状硫酸盐渍土的强度显著降低,灰土比2∶8最接近最佳配灰比;随着土塑性指数的增加,石灰改良黄土状硫酸盐渍土的强度迅速提高;随着含盐量的增加,石灰改良黄土状硫酸盐渍土的浸水强度和不浸水强度都先增大后减小,其峰值强度对应的含盐量约为0.5%;含盐量越高和土塑性指数越大,浸水强度与不浸水强度就越接近;试验结果对石灰改良黄土状硫酸盐渍土地基的工程应用具有参考价值。     

灰土浸水强度特性试验研究

通过对干湿灰土试样的室内三轴试验,分析养护龄期、含水率、围压以及干湿两种不同状态等因素对灰土应力应变曲线的影响。试验结果表明：灰土的养护龄期达到90d后其强度增量逐渐减小;配制灰土的含水率宜小于最优含水率;浸水后灰土的强度降低20％～30％,而降低程度随围压增加而有所减少。     

粉煤灰与石灰、水泥拌合料的强度特性试验研究

用粉煤灰填筑公路、铁路路堤有许多优点。但由于粉煤灰颗粒较细 ,在含水率较小时 ,常处于松散状态 ,粘聚力小 ,结构容易破坏 ,整体性差。在粉煤灰中加入适量的石灰、水泥等固化剂 ,可以显著提高其抗剪强度、整体性和稳定性。本文系统研究了掺入石灰、水泥的粉煤灰的强度特性 ,以及配合比、龄期、养护条件、含水率等因素对混合料强度特性的影响规律 ,为实际工程应用提供了依据。     

如何使石灰稳定土基层达到较高的强度

针对石灰稳定土的特性,从石灰的选择、土质的选择、石灰剂量的选择、含水量、石灰土密实度、石灰土龄期、石灰土冰冻稳定性规律等方面提出了使石灰稳定土基层达到较高强度的措施,以提高路面质量。     

尾矿料的动强度特性试验研究

通过对某尾矿坝料进行固结不排水动力三轴试验。对两种尾矿料在不同围压和固结比应力条件下之动强度、孔隙水压力及轴向应变的变化进行了研究。试验结果表明,在循环振动荷载下,对同一固结比,动剪应力随围压的增大而增大,同一围压下,动剪应力随固结比的增大而增大。孔隙水压力的增长主要发生在振动前期,固结比对孔隙水压力的增长影响明显,同时试验结果可用双曲线较好地进行拟合。在低固结比条件下,轴向应变1%附近存在应变突增点。试验研究成果为该坝的动力稳定性分析提供了参数,也为后续尾矿料的动力特性研究提供参考。     

土强度试验的排水条件与强度指标的应用

土的有效应力强度指标和总压力强度指标的正确应用是岩土工程中的一个难点问题。而确定不同强度指标的试验方法也是十分重要的。正确地确定和使用土的强度指标既需要有丰富的工程经验,也需要清楚的土力学概念。     

煤样三轴压缩下变形和强度分析

基于在伺服试验机对煤样的常规三轴压缩和三轴卸围压试验,分析了煤样在不同应力条件下的强度和变形特征。煤样在围压作用下裂隙闭合后利用摩擦仍可以承载,并且所有煤样峰前变形特性基本一致。三轴卸围压试验峰值处出现屈服平台,与常规三轴相比峰后塑性明显增强,煤样破坏时的轴向应变量受常规三轴压缩全程应力–应变曲线控制。常规三轴压缩和三轴卸围压试验的峰值强度与围压均成线性关系,围压影响系数基本相同,内摩擦角能够表征材料力学性质,与加载方式没有关系,但相同围压下三轴卸围压时试样的承载能力比常规三轴加载时明显偏低,表明煤样经历较高轴向载荷作用后存在局部损伤。     

灰土浸水强度特性及本构模型的仿真分析

通过对浸水后灰土试样的室内三轴试验,分析了围压等因素对灰土强度的影响。随着围压的增加,灰土的强度相应增加。通过对试验曲线进行回归分析确定了有限元模型参数,进行有限元模拟。与实测数据对比分析,有限元计算结果可以较好地模拟灰土的应力一应变关系,验证模型的可行性。     

堆石料变形与强度特性的大型三轴试验研究

在两种堆石料饱和试样大三轴试验成果的基础上，对其变形与强度特性变化规律进行了总结。给出了其应力—应变关系、侧向应变与轴向应变关系的指数关系表达式，以及抗剪强度包络线在q—p面上的幂函数表达式；探讨了试验现象的内在机理；分析了剪胀、破碎与颗粒重排的相互关系；提出了弹性剪胀和塑性剪胀相互转化的观点。     

砂土的稳态强度固结不排水三轴试验研究

稳态强度理论在土工抗震研究中具有重要意义。介绍了稳态强度理论的基本概念、稳态强度的固结不排水剪切试验方法及试验结果；论证了稳态线的存在性和唯一性；推求了e-p＇-q空间内的稳态线方程，揭示了稳态内摩擦角是土体变形最终可动用的有效内摩擦角的物理含义，同时得到了由围压σ3、相对密度Dr确定稳态强度qss的方法。     

南阳膨胀土变形与强度特性的三轴试验研究

对南阳膨胀土做了4种应力路径的三轴试验，即控制吸力的各向同性压缩试验、控制净平均应力的收缩试验、控制净平均应力的膨胀试验、同时控制净室压力和吸力的排水剪切试验，结果表明：膨胀土各向同性压缩屈服特性仍可用一般非饱和土的LC屈服线描述；不同围压下的收缩路径的屈服吸力随围压增大而减小，且屈服后的收缩指数接近各向同性压缩屈服后的压缩指数；非饱和状态下的内摩擦角近似等于饱和状态下的有效内摩擦角，总粘聚力随吸力增加而线性增大；在各向同性压缩试验和三轴剪切试验过程中，土样含水量随净平均应力的变化都近似为线性关系。     

橡胶粉水泥稳定砂砾强度与收缩性能研究

水泥稳定类半刚性基层作为我国高等级公路基层的主要结构形式,具有收缩变形大、易开裂的缺点.为延缓水泥稳定半刚性基层开裂、延长路面的使用寿命,对水泥稳定砂砾基层材料的力学与收缩性能随橡胶粉掺量的变化规律进行了研究.结果表明:水泥稳定砂砾的无侧限抗压强度、抗压回弹模量、劈裂强度均表现为随橡胶粉掺量的增加而逐渐降低;掺入橡胶粉后水泥稳定砂砾的干缩系数与温缩系数明显减小,橡胶粉掺量越大,干缩系数与温缩系数降低的幅度越大;橡胶粉掺量为0.5～1.5％时,既能保证基层材料强度与刚度的要求,又能明显改善其收缩性能.     

膨胀岩三轴膨胀试验的研究

本文介绍了作者所开展的膨胀岩三轴膨胀试验的设计和试验方法,并通过试验证实了膨胀应变是由于应力第一不变量的改变所引起的结论,得出了膨胀岩吸水饱和值是体积应力函数的结论。     

基于室内试验和离散元模拟的砂土强度研究

通过室内三轴试验和二维离散元数值模拟的方法,研究了砂土颗粒排列对其剪切强度的影响。通过制备同一相对密实度下的四种不同排列方式的室内三轴试样和相同情况下的二维离散元数值剪切试样,分别进行室内试验和二维离散元数值模拟,探讨了土体结构性中的排列方式对砂土强度的影响。结果表明,砂土的整体强度与试样的排列方式有很大关系,不同的排列方式所对应的内摩擦角是不同的,这些成果将更有利的指导非饱和土特性的研究。     

三轴压缩下含瓦斯煤样蠕变特性试验研究

 介绍自主研制的含瓦斯煤岩三轴蠕变试验系统。利用三轴蠕变试验系统对含瓦斯煤样进行一系列三轴蠕变试验,得到不同蠕变载荷、不同围压和不同瓦斯压力条件下的蠕变结果。试验结果显示,蠕变载荷、围压和瓦斯压力是影响含瓦斯煤样蠕变特性的重要因素;含瓦斯煤样的蠕变行为可以表现出衰减蠕变和非衰减蠕变2种形态;减速蠕变阶段是弹性后效的结果;稳态蠕变速率受蠕变载荷、围压和瓦斯压力的影响,并且随蠕变载荷和瓦斯压力的增大而增大,随围压的增大而减小;加速蠕变阶段是含瓦斯煤样破坏的开始。基于试验结果,详细分析含瓦斯煤样的减速蠕变和稳态蠕变阶段的蠕变速率,给出能分别描述减速和稳态蠕变阶段蠕变速率的幂函数和指数函数方程。利用规范化方法建立能反映稳态蠕变速率、蠕变载荷、围压和瓦斯压力之间关系的数学方程,利用该方程可以很容易地预测各种应力状态下稳态蠕变速率的大小。