浅析压力容器应力腐蚀及其控制措施

分析了压力容器应力腐蚀的危害性及其影响因素,阐述了压力容器应力腐蚀的形态特征,综述了近年来学者们对压力容器应力腐蚀的研究进展,提出了控制压力容器应力腐蚀的措施。     

浅析压力容器应力腐蚀及其控制措施

分析了压力容器应力腐蚀的危害性及其影响因素,阐述了压力容器应力腐蚀的形态特征,综述了近年来学者们对压力容器应力腐蚀的研究进展,并提出了控制压力容器应力腐蚀断裂可采取的措施。     

SS400薄板手工电弧焊和氩弧焊残余应力对比分析

为了研究SS400钢板不同焊接方法残余应力的分布规律,分别对4 mm厚的低合金高强钢采用手工电弧焊和氩弧焊进行焊接,焊接后采用盲孔法测量钢板的残余应力,得到了残余应力的分布曲线。试验结果表明:手工电弧焊在焊接区垂直焊接方向的残余应力最大值为387 MPa,在焊缝两侧为压应力,距离焊缝两侧12 mm处,压应力最大;平行焊接方向上的残余应力在中间位置为拉应力,在工件两边为压应力,靠近边缘压应力增大。氩弧焊垂直于焊接方向上的最大拉应力为328 MPa,在焊缝两侧的距离为7 mm处,压应力最大;平行于焊接方向上的残余应力曲线与手工电弧焊的相似,氩弧焊的焊接变形小于手工电弧焊。     

CF-62钢制2000m~3球罐应力检测分析

本文介绍了2000m~3球罐实际运行一年后的应力状况,对球罐的残余应力及工作应力进行了现场测试分析。     

D-510脱气塔塔底封头裙座连接区域应力腐蚀力学分析

一定的拉应力或压力容器金属内部残余拉应力是产生应力腐蚀的三个必要条件之一。文章对D-510脱气塔塔底封头与裙座连接区域进行了详细的有限元应力分析和强度评定,得到了D-510脱气塔塔底封头裙座连接区域的应力分布规律。分析结果表明,该区域具备产生应力腐蚀的力学条件,裂纹方向与应力状态完全相符;产生缺陷的原因不是强度破坏。综合材料对应力腐蚀的敏感性和塔釜介质含有Cl~-和溶解氧的情况,可以判定缺陷是应力腐蚀造成的。     

D-410精制塔塔底封头筒体连接区域应力腐蚀力学原因分析

对D-410精制塔塔底封头与筒体连接区域进行了详细的有限元应力分析和强度评定,得到了该区域应力分布规律。计算分析结果表明,这个区域存在一个沿整个圆周分布的周向拉应力带,实际裂纹均沿轴向方向,符合应力腐蚀应力状态,结合材料的应力腐蚀敏感性和塔底介质存在硫化物、Cl-和溶解氧等情况,可以确定裂纹缺陷是应力腐蚀,而不是强度破坏。     

压力容器中应力集中与峰值应力关系的讨论

关于峰值应力的自限性和是否为平衡外载荷所必须的问题已发表了不少文章,有人认为在容器开孔附近,有一部分峰值应力沿壁厚均匀分布,并且不具有自限性,有人认为峰值应力是二次应力的一种,比二次应力具有更高的局部性和自限性。通过应用有限元方法验证了开孔边缘的应力集中具有一次的性质,并根据开孔的大小,将应力集中区分为峰值应力和局部薄膜应力。     

奥氏体钢炉管的应力腐蚀开裂及防护措施探讨

介绍了氯离子应力腐蚀开裂、连多硫酸应力腐蚀开裂、碱致应力腐蚀开裂等奥氏体钢炉管的主要应力腐蚀开裂形式 ,并给出了三个破裂实例。对防止奥氏体钢炉管应力腐蚀开裂 ,从腐蚀环境、炉管选材、降低应力三个方面进行了探讨     

智能型磁性应力仪的研制及应用

简要介绍了新近完成的一种智能型磁性应力检测仪的整体方案设计、硬件基本原理、构成和现场实际应用情况。并通过应用实例，比较热处理前后残余应力的数值的变化，来验证智能型应力检测仪的技术先进性。     

C型环试验的加载应力计算

推导了C型环的挠度——应力关系式，对NACE TM0177和GB／T15970．5中的加载应力计算公式进行了比较和讨论；进行了C型环应力与加载挠度的测试，通过公式计算应力值与实际应力值的比较，对加载应力误差进行了分析和讨论，进一步确定了这两个标准各自的适用范围，推荐了对试件进行合理加载的方式。     

疏松储层应力敏感性评定方法

油藏投产后,随地层流体的采出,地层孔隙压力降低,导致有效应力升高。对于胶结疏松储层,当有效应力升高到一定程度时,颗粒易脱落;随着流体的运移,堵塞孔喉通道,造成储层渗透率急剧下降。对于这种储层,必须结合应力敏感性和临界有效应力综合评定储层的压敏效应。设计了确定临界有效应力的实验方案:利用三轴应力试验机,模拟油田开采过程中储集层应力动态变化过程,确定岩样发生堆落的有效应力点。以塔木察格区块疏松储层为例,进行了实验验证,该方案为确定合适的注水时机和注入量提供了理论依据和试验方法。     

对多孔介质双重有效应力理论的讨论

李传亮先生提出的双重有效应力理论认为,受挤压的多孔介质承受两种应力,即本体有效应力和结构有效应力,二者分别决定多孔介质的本体变形和结构变形。针对上述理论,采用力学分析的方法研究了多孔介质变形的机理。结果表明,多孔介质的本体变形实质为弹性变形,它并不取决于本体有效应力,而取决于外加应力、粒间接触应力、流体压力的大小及其分布;多孔介质的结构变形并不取决于结构有效应力,而取决于外加应力、粒间接触应力、流体压力、粒间摩擦应力、粒间黏着应力的大小及其分布。显然,“双重有效应力”的作用被夸大了。     

应用应力补偿法定量测量透明固体中的声应力

把静态光弹试验中的应力补偿法运用到动态光弹测试中,可以定量测定透明固体中任一点的声应力。本文介绍了定量测量的方法和原理,并且定量测定了脉冲纵波掠入射(玻璃平自由表面)及其反射横波的应力。     

奥氏体不锈钢应力腐蚀破裂探讨

介绍了自氏体不锈钢应力腐蚀开裂的机理及形态,论述了易发生腐蚀的某些装置和设备以及装置中设备的正确选材。对设计中如何更有效地采取措施防止应力腐蚀的发生和在生产中如何处理应力腐蚀开裂的问题进行了讨论。     

圆柱壳与凸型封头连接处边缘应力有限元分析

本文利用弹性有限元分析方法计算了相同尺寸条件下圆柱壳与标准椭圆封头，球型封头，碟型封头连接处及其附近的边缘应力，给出了连接部位应力分布规律，并将这几种情况的边缘应力进行了对比。为工程设计中此几种情况的考虑，提供了数值上的参考。     

自增强厚壁筒残余应力松驰的研究

通过试验,分析了自增强厚壁筒内外壁残余应变与交变应力循环次数的变化关系和应力松驰的影响因素,最后给出了计算残余应力的方法。     

塑性极限载荷分析法在圆筒接管开孔强度分析上的应用

选用大型通用有限元软件ANSYS对某筒体大开口模型进行了应力计算及评定,使用应力分类法对大开口处两条路径上的一次应力、一次加二次应力评定时,发现应力强度不能满足要求,依据JB 4732—1995(2005年确认)中的相关规定,对同一大开口模型进行了极限载荷分析,结果表明模型的设计内压小于最大允许内压,设计内压满足要求。由于应力分类法偏于保守,当对某些设备的局部部位进行强度校核时,在应力分类法不能通过的情况下,可使用塑性极限载荷分析法进行判定。     

镇泾油田长8超低渗油藏应力敏感性实验研究

用两种方法对鄂尔多斯盆地南部镇泾油田长8油藏砂岩进行了应力敏感实验,实验结果表明,渗透率随有效应力的变化而变化幅度较大,内压较大时,渗透率随围压的变化而变化幅度很大。应力敏感性评价采用了三种方法,其中,采用应力敏感指数法评价储层为弱应力敏感,此法符合实际生产过程,具有参考价值。     

圆筒形容器和管道中平面型缺陷部位的应力计算

本文对带有垂直于圆筒轴线方向的内表面平面型缺陷的圆筒形容器进行了应力分析,测量了钢模型平面缺陷部位的应变值,得到了缺陷在不同深度下的应力分布情况,建立了平面型缺陷部位轴向应力的计算式。     

鄂北低渗致密砂岩应力敏感性实验研究

分别按部颁标准和定内压变外压开展了鄂北低渗致密气田储层砂岩渗透率应力敏感性实验,并对其进行了应力敏感性评价.定围压变内压实验包含三个循环,每个循环是在孔隙流体压力不变或降低和增加围压下完成的.根据部颁标准测定的实验结果表明,渗透率随有效应力的变化幅度较大;由定内压变外压的实验结果表明,孔隙流体压力影响渗透率随围压的变化关系,内压较大时渗透率随围压的变化幅度很大.采用了4种方法对来自鄂北气田的岩样进行应力敏感性评价,四种评价方法得到的结果各不相同.部颁标准得到的敏感性最强,为极强应力敏感;基于本体有效应力评价方法得到的敏感性最弱,为弱应力敏感;基于Terzaghi有效应力和模拟地层条件的评价方法得到的结果都属于强应力敏感.与其他三种评价方法相比,模拟地层条件的评价方法是符合实际生产过程的,因此更具有参考价值.