氢在不同钢组织中的扩散

用阴极电解充氢法,对预制塑性变形的退火,正火及淬火低碳钢板的充氢及逸氢过程进行了研究,回归出经验公式,计算出Ｄ和Ｅ,以及Ｄ,Ｅ和Ｃａｖ三者间关系。结果表明：充氢时,Ｃａｖ及Ｄ依退火,正火和淬火的顺序增大,Ｅ则依次减小;逸氢时,Ｃａｖ及Ｅ依上述顺序增大,Ｄ则依次减小。此外,随塑性变形量的增大,充氢时的Ｃａｖ及Ｅ增大,Ｄ减小。     

热浸镀铝钢氢的扩散

根据费克第二定律提出了热浸镀铝钢双层体系氢扩散系数解法.根据上述结果,用电化学方法测定了氢的扩散行为;测定了渗铝层不同温度下氢的扩散系数和渗铝层氢扩散激活能.     

钢化学热处理的扩散原理

扩散这一基本过程,决定原子在固体中迁移的动力学和机理,决定钢化学热处理和扩散金属法能否实现及其时间长短。任何一个化学热处理过程的这样一些阶段,如饱和物质活性原子的形成和吸附,都是保证和供应扩散环节的辅助阶段,而新相的形成和生     

搪瓷钢的氢扩散研究

采用双电解槽氢渗透法研究了表面镀镍与否、试样厚度、充氢溶液中硫脲含量和充氢电流密度等各种因素对扩散系数的倒数TH值的影响。结果表明,表面粗磨、不镀镍,也能测出稳定的TH值。当试样厚度d从0.25 mm增至0.6 mm,TH值线性下降;d≥0.6 mm 后,TH值保持不变。升高电流密度、增加硫脲含量均使TH值下降。     

埋弧焊焊缝组织与扩散氢的关系

综述了埋弧焊焊缝组织与扩散氢的关系。结果表明,硅酸盐粘合剂中的水分是EM12K焊剂扩散氢的主要来源。镀铜层和表面润滑剂是ER100-S1焊丝中两个主要的氢源。埋弧焊电弧中会发生两个与焊剂中氟化物有关的冶金反应。建立了焊缝组织与扩散氢的关系,其要点是氢在焊缝中的扩散方向和聚集部位,并影响氢致裂纹的发生。所谓低氢化工艺是一种使焊缝中残留的氢很少,不足以引发氢致裂纹的综合工艺措施。提出了低氢工艺合于使用原则。     

Q345钢热处理组织与性能研究

对Q345钢板进行热处理,研究了淬火温度和回火温度对Q345钢显微组织、室温拉伸和冲击性能的影响。结果表明,热轧态Q345钢板的组织为铁素体和珠光体,晶粒大小不一、形状不规则,同时还含有少量混晶组织;随着回火温度的升高,Q345钢的屈服强度、抗拉强度、断后伸长率和断面收缩率都呈先增加而后降低趋势;当900℃淬火+600℃回火时,Q345钢具有较好的综合力学性能。回火温度为200~680℃时,Q345钢的拉伸断口表现为韧性断裂特征;低温下回火(≤400℃),冲击断口表现为解理和准解理断裂特征,在600℃和680℃较高温度回火后,冲击断口为韧性断裂特征。     

齿轮钢渗碳热处理组织与性能研究

对20CrNi2Mo和20Cr2Ni4钢进行渗碳热处理,研究了其微观组织、硬度、抗拉强度和伸长率等性能。结果表明,钢材的表层硬度由表及里逐渐降低,同一深度下,20CrNi2Mo钢的硬度要高于20Cr2Ni4钢。20CrNi2Mo钢渗碳热处理后具有更好的综合性能。     

高强钢焊接接头扩散氢行为研究

针对900 MPa钢级高强钢,采用甘油法测试焊接接头中扩散氢含量,并研究焊后放置72 h内扩散氢的逸出规律.研究结果表明,试板装瓶后0.5～12 h时,扩散氢的逸出速度很快,逸出量比较大,可以达到总逸出量的90％;在12～24 h这一时间区间内,扩散氢逸出速度变慢;在24～72 h时间内,扩散氢逸出量基本维持不变.由此看出,在焊接后24 h内,熔敷金属中的扩散氢已经逸出怠尽.本研究结果也表明对高强钢焊接结构进行消氢处理时必须在焊后尽快进行,否则消氢处理的意义不大.     

钢与合金激光热处理的组织及相变

金属和合金的组织与性能的改变,可通过它们在加热与冷却时发生的一系列相的转变,如同素异构转变、再结晶、溶解及二次相的析出等有关系。     

热处理对建筑用钢组织与性能的影响

采用扫描电子显微镜(SEM)、拉伸试验机、冲击试验机和电化学工作站等研究了回火温度对锻态合金钢的显微组织、硬度、拉伸性能、冲击性能和耐腐蚀性能的影响。结果表明,较低的回火温度下(200℃),虽然试验钢具有较高的硬度、强度和冲击韧性,但是韧塑性较差,而回火温度升至600℃,试验钢的硬度和强度虽有减小,但是具有较高的韧塑性,600℃为获得较好力学性能的适宜回火温度。在回火温度为200～400℃时,试验钢的腐蚀电位较负、腐蚀电流密度较大并具有较小电荷转移电阻;而回火温度为600℃时,试验钢的腐蚀电位最正、腐蚀电流密度最小、电荷转移电阻最大,此时试验钢的腐蚀倾向最小,具有最佳的耐腐蚀性能。     

低碳CuNiCrMnMo钢热处理后的组织与性能

设计了一种低碳CuNiCrMnMo钢,并研究了3种热处理工艺(油淬+回火、水淬+回火和轧后直接淬火回火)条件下试验钢的组织与性能.试验钢经油淬和600 ℃回火1 h,屈服强度Rp0.2=645 MPa,抗拉强度Rm=745 MPa,-60 ℃冲击吸收能量为138 J;经水淬和650 ℃回火1 h,屈服强度Rp0.2= 668 MPa,抗拉强度Rm=721 MPa,-80 ℃下冲击吸收能量为216 J.经直接淬火和650 ℃回火1 h,达到最佳的强韧性匹配,即屈服强度Rp0.2=700 MPa,抗拉强度Rm=764 MPa,-80 ℃下冲击吸收能量为182 J.     

40Cr钢的形变热处理组织

利用Gleeble 1500热/力学模拟实验机,对40Cr钢进行了变形温度为710～1 050℃,变形速率为0.1～1s-1,变形量为0.7的热模拟单向压缩试验。分析了钢热变形组织。结果表明,该钢在950～1 050℃变形温度下,奥氏体发生了动态再结晶;710℃变形温度下,应变奥氏体加速铁素体析出。     

40Cr钢的形变热处理组织

利用Gleeble 1500热/力学模拟实验机,对40Cr钢进行了变形温度为710～1 050℃,变形速率为0.1～1s-1,变形量为0.7的热模拟单向压缩试验.分析了钢热变形组织.结果表明,该钢在950～1 050℃变形温度下,奥氏体发生了动态再结晶;710℃变形温度下,应变奥氏体加速铁素体析出.     

热处理工艺对半钢的组织与性能的影响

研究了空淬、等温淬火及锻热等温淬火对含1.80%C,1.85%Cr和1.31%Mn(质量分数)半钢材料组织与性能的影响.结果表明,锻热等温淬火工艺可以明显改善半钢材料的组织与性能,提高半钢的冲击韧度.     

影响钢中氢的扩散和逸出的因素

<正> 氢在钢中的扩散及逸出过程类似于热传导过程。若以下列参数的同一性为前提,就可利用热传导理论来相应地分析氢在钢中的扩散和进行大型锻件热处理抗白点计算。这些前提是:1)氢的扩散类似热源;2)氢的含量类似温度;3)氢的溶解度类似比热;4)氢的穿透率类似导热率;5)氢的扩散系散类似导热系数。氢扩散的费克准数(Fo)_H可按下式求解:     

氢在20g纯净钢中的扩散研究

用双电解池氢渗透方法研究了20g纯净钢中缺陷对氢扩散的影响.实验结果表明:新鲜试样氢渗透曲线中氢的穿透时间最长,而氢渗透实验后未经处理的试样再次氢渗透实验时的氢穿透时间最短,这是由于钢中氢陷阱滞后了氢原子从试样的阴极面扩散至阳极面的时间所致.时间滞后法的计算结果表明,20g纯净钢中的氢陷阱严重降低了氢的表观扩散系数.     

同一成分双相钢热处理与组织性能调控

通过调控等温温度,将同一成分的低碳Si-Mn-Cr试验钢在不同的热处理工艺下实现了590、780和980 MPa 3个强度级别双相钢的制备。结果表明,随着等温温度的提高,最终室温组织中的马氏体含量增加,试验钢的抗拉强度和屈服强度随之提高,总延伸率下降。与临界等温工艺相比,加入过时效步骤后,达到相同强度时,所需要的等温温度更高,组织中的马氏体分数更高。且随着过时效温度的升高,达到相同强度级别时所需的等温温度进一步提高,马氏体分数进一步增加。利用同一合金成分,采用两种热处理工艺,都可制备590、780和980 MPa 3种不同强度级别的双相钢。但当前试验钢的合金成分采用临界等温-过时效热处理工艺时,在高强度规格(980 MPa)下其组织接近全马氏体,不符合实际双相钢的组织特性。     

热处理工艺对齿轮钢组织与性能的影响

以22Cr Mo H和20Mn Cr5钢为对象,通过金相观察和硬度测试研究锻后连续冷却、普通正火、等温正火和锻造后余热正火等工艺对渗碳齿轮钢组织与性能的影响。结果表明,随着等温温度的降低,组织中贝氏体数量增加,齿轮钢的硬度逐渐增大。在同一等温温度下,22Cr Mo H钢的硬度高于20Mn Cr5钢。     

热处理对34MnV钢组织与力学性能的影响

对34MnV钢分别进行850、900、950、1000℃退火再600℃回火,用光学金相显微镜观察热处理前后钢的金相组织,用拉伸试验机、冲击试验机研究力学性能变化.结果表明,34MnV钢分别经过850、900℃退火再600℃ 回火后,晶粒尺寸细小,强度和韧性都明显增加;而分别经950、1000℃退火再600℃回火后晶粒尺寸增大,强度增加但韧性有所下降.