机硅锰系弹簧钢35SiMnVB的疲劳性能

研究测试了35SiMnVB钢含钒硅锰系弹簧钢和常用的60CrMn钢的组织、性能、高频疲劳性能,以及用于给定车型钢板弹簧总成的工艺性能和台架疲劳寿命,结果表明,35SiMnVB钢具有良好的强韧性匹配,比60CrMn钢的具有更高的高频疲劳寿命、更优的工艺性能,台架疲劳寿命全部在15万次以上,各项指标均达到该车型钢板弹簧总成的技术要求。     

汽车悬挂弹簧钢的腐蚀疲劳性能研究

这篇论文他汽车悬挂弹簧钢板ＳＵＰｑ和ＳＵＰ１０Ｍ在各种表面条件下的弯曲腐蚀疲劳性能。     

表面缺陷对高强度弹簧钢弯曲疲劳性能的影响

本文叙述了带表面纵向裂纹的６０Ｓｉ２ＣｒＶＡ弹簧钢带的弯曲疲劳试验和结果分析，发现表面纵向裂纹对弯曲疲劳性能影响大，而表面微坑等点状缺陷具有更大的危害性。     

非金属夹杂物和表面状态对高强度弹簧钢疲劳性能的影响

详尽地论述了非金属夹杂物的变形率、数量、尺寸、形状和分布以及表面缺陷、脱碳和表面处理对高强度弹簧钢疲劳性能的影响。     

航空用钛合金疲劳性能测试试样的残余应力测试技术

准确检测加工带来的残余应力，确保疲劳试样符合标准要求，对测定钛合金的疲劳性能至关重要。本文对目前常用的残余应力的测试分析技术进行了介绍，并对适合钛合金疲劳试样残余应力测试的技术进行了讨论。结果表明，X射线衍射法是目前最合适的钛合金疲劳试样残余应力测试方法。     

弹簧钢55SiCrA轴向疲劳行为的试验研究

随着对汽车轻量化和安全性要求的不断提高,改善疲劳性能成为弹簧钢研究与开发的一个重要主题.在Amsler HFP 5000高频疲劳试验机上研究了弹簧钢55SiCrA轴向拉-压加载的疲劳性能,测定了其条件疲劳极限及S-N曲线,利用扫描电镜(SEM)和E-DAX对疲劳断口及夹杂物进行观察,对断口进行了宏观和微观分析,研究了疲...     

Ni对中碳高强度弹簧钢腐蚀疲劳性能的影响

采用加速腐蚀(5%NaCl盐雾)试验和旋转弯曲疲劳试验,研究了0.52%～1.00%Ni对2000 MPa级中碳弹簧钢NHS(%:0.44～0.45C、1.95～2.08Si、0.68～0.70Mn、0.90～0.92Cr、0.14～0.15V)腐蚀疲劳性能的影响。结果表明,增加NHS钢中的M含量,腐蚀坑深度降低,在5%NaCl水溶液中钢的点蚀电位增加,从而导致腐蚀疲劳强度提高。与传统的60Si2CrVA弹簧钢相比,NHS弹簧钢呈现出良好的耐腐蚀疲劳性能。     

连铸小方坯轧制55SiMnVB弹簧扁钢的质量控制

研究了连铸小方坯轧制的５５ＳｉＭｎＶＢ单面双槽扁钢的冶金质量和弯曲疲劳性能，并与模铸工艺生产的扁钢质量进行对比，结果表明，连铸小方坯轧制弹簧扁钢的工艺是可行的。     

慢速热循环对铬钼钒铁素体耐热钢蠕变性能的影响

试验测定慢速热循环对CrMoV铁素体耐热钢（0.16C-1.35Cr-1.02Mo-0.26V）蠕变性能的影响。结果表明,用Dorn和Miller两种外推法来预测这种钢在循环温度下的性能是可靠的。     

超细晶粒38SiMnVB弹簧钢的控制轧制

高强韧性弹簧钢 38SiMnVB(% :0.39C ,1.48Mn ,1.21Si ,0.09V ,0.0019B)经750～820℃温度精轧 ,终轧温度700～720℃轧后缓冷 ,控制轧制后得到的组织为珠光体 +铁素体 ,晶粒度≥ 10级 ,HRC硬度值26 ,抗拉强度 925～1010 MPa ,延伸率45 %～58% ,可以直接进行冷拔。经控制轧制的轿车弹簧用超细晶粒38SiMnVB弹簧钢经 870℃淬火 ,320℃回火后具有极好的综合力学性能 :抗拉强度 2030～2140 MPa ,屈服强度1900～2010 MPa ,延伸率12 %～15 % ,断面收缩率48%～55 %。     

汽车悬架弹簧用钢的弹性衰减抗力

叙述了弹簧的弹性减退机理及化学成分、热处理、气体夹杂对弹簧钢抗弹减性的影响、介绍了弹簧及弹簧钢抗弹减性能的静动态松驰试验,螺旋弹簧残余剪应变和拉伸松驰试验,鲍辛格扭转试验等评价方法。     

淬火温度对60Si2Mn和GCr15钢疲劳裂纹扩展速率的影响

弹钢60Si2Mn和轴承钢GCr15正常淬火（870℃和840℃）及高温淬火（1200℃）的疲劳裂纹扩展速率试验结果表明,高温淬火使弹簧钢疲劳裂纹扩展速率下降,而使轴承钢疲劳裂纹扩展速率升高。     

新型高强度弹簧钢40Si2CrNi2MoV的研制

研制的高强韧性新型弹簧钢 4 0Si2CrNi2MoV(4 0T)的σb≥ 195 0MPa ,σ0 .2 ≥ 175 0MPa ,δ5≥ 9% ,ψ≥30 % ,AK～ 30J。该钢的抗弹减性均优于弹簧钢 6 0Si2CrVA。该钢适于制造高应力、大截面弹簧 ,用于制造铁路货车转向架弹簧时 ,设计应力 116 0MPa ,在弹簧疲劳试验中 ,平均应力为 6 4 7MPa ,应力幅值为平均应力的 0 4倍 ,最大应力 90 6MPa ,最小应力 388MPa ,循环周次达 2× 10 6次未发生断裂。     

变形温度对弹簧钢55SiCrA组织和性能的影响

通过Gleeble-1500热/力模拟试验机,采用光学、电子显微技术及力学测试等方法,研究了800～950℃变形温度对汽车悬架用弹簧钢55SiCrA(%:0.56C、1.42Si、0.68Cr)组织和性能的影响。结果表明,随着变形温度的提高,相变开始温度和相变结束温度均逐渐下降,珠光体片层间距逐渐减小,变形温度为850～900℃时,珠光体片层间距为130～140 nm,抗拉强度为1 075～1 090 MPa,断面收缩率43.5%～44.0%,综合力学性能最佳。     

铁路货车60Si2CrVAT钢弹簧疲劳试验断裂分析和工艺改进

Φ16 mm 60Si2CrVAT弹簧钢（/%:0.58C,1.76Si,0.66Mn,0.010P,0.005S,1.15Cr,0.15V）生产流程为转炉-LF-VD-220 mm×300 mm连铸-轧制-退火工艺。弹簧制造主要工艺为冲床下料-中频感应加热-热卷簧-余热淬火（890~870℃,油冷）-530℃电阻炉回火-打磨-抛丸-预压缩。分析了Φ16 mm K6弹簧在疲劳试验过程62万次发生断裂（标准要求≥300万次）的原因。结果表明,弹簧支撑圈与工作圈之间在点接触产生的硌伤而导致应力集中是弹簧早期疲劳断裂的主要原因,同时弹簧局部存在异常下贝氏体也对弹簧疲劳寿命产生了不良影响。通过改进制簧工艺,包括保证支撑圈几何尺寸和弹簧淬火温度,防止弹簧疲劳试验时发生局部点接触等措施,使60Si2CrVAT钢弹簧的疲劳试验寿命≥300万次。