用压汞曲线确定油藏原始含油饱和度的方法研究

为了在储量计算中正确使用压汞曲线所确定的饱和度数值,对压汞曲线与半渗隔板曲线的差异原因进行了分析,认为压汞过程中汞并不是非润湿相,压汞曲线确定的饱和度数值并不是常规意义上的束缚水饱和度,也不能直接用于储量计算。为此给出了压汞曲线的饱和度校正方法。校正处理之后的数据可用于油田储量计算。     

渭北油田长3油藏原始含油饱和度确定方法探讨

目前确定原始含油饱和度的方法主要有油基泥浆取心法、压汞法、测井解释和经验公式,利用这四种方法计算了渭北油田低孔特低渗岩性油藏的原始含油饱和度,并讨论了四种计算方法的特点,对计算结果对比验证表明,测井解释结合密闭取心校正方法是适用于计算本区原始含油饱和度的最好方法。     

多方法综合确定西峡沟区块含油饱和度下限研究

油藏含油饱和度下限是评价储层流体性质和含油性的重要指标,是储量计算、开发方案编制的重要参数之一。该研究运用压汞曲线的"J"函数、相渗曲线、饱和度正逆累计方法对西峡沟的原始含油饱和度进行研究确定。     

致密气储层岩心束缚水饱和度实验对比

束缚水饱和度是进行储层油气评价、产能预测及储量计算的关键参数,现有的确定岩心束缚水饱和度的实验标准不适合于致密气储层岩样。选取大量具有代表性的致密砂岩岩样,进行了半渗透隔板、核磁共振及压汞实验测量,并对这3种实验确定束缚水饱和度的方法进行了对比研究。研究认为:选用阈压值为1.5MPa的隔板进行半渗透隔板毛细管压力曲线测量,并不能准确获取岩心束缚水饱和度,隔板阈压值需要达到3MPa;致密砂岩岩样在离心机上用0.690MPa离心力甩出的自由水并不充分,最佳离心力应为1.379MPa,结合核磁共振饱和T2谱与1.379MPa离心力下测量的离心T2谱可以有效地确定致密岩样的束缚水饱和度;半渗透隔板毛细管压力曲线与压汞毛细管压力曲线在形态上存在差异,压汞法采用毛细管压力为1.379MPa(转换为气—水系统)时所对应的束缚水饱和度更为可靠。     

砂岩的孔隙度和渗透率及由压汞毛细管压力曲线导出的各种参数的关系

由压汞实验估算的孔隙开口大小已被用来评定储油构造的密封性,并用来解释地层中烃类聚集的位置。但是,压汞实验费用很高,因此压汞实验数据并不是很多的。本文从常规岩芯分析出发,提出了估算某些孔隙开口大小参数的经验方程。我们对奥陶纪到第三纪的14个构造中的202个砂岩样品的数据库数据加以多项回归分析,建立了孔隙度、未校正的空气渗透率与从压汞毛细管压力曲线导出的各种参数之间的关系。这些砂岩地层的组成和纹理都是不同的。由经验导出的一系列方程式还可用来计算与汞的饱和度值相对应的孔隙开口半径,相应的压汞饱和度范围从10％～75％,每次增大5％为一级。这样用从岩芯分析得到的孔隙度和渗透率就可以画出计算的孔隙开口半径分析曲线。     

核磁共振T2谱法估算毛压力曲线

用油藏实测NMR T2谱换算毛管压力曲线，首先需正确确定T2截止值，将T2谱划分为束缚流体T2谱和可动流体T2谱，然后对可动流体T2谱进行烃影响的校正，校正后的可动流体T2谱加上束缚水T2谱获得Sw=1条件下的T2谱，然后用k=Pc/T2^-1公式将T2谱直接转换成毛管压力曲线。该方法的关键是烃对可动流体T2谱的影响的校正和换算系数k的确定。经大量岩心分析和实际NMR测井数据试验表明，碎屑砂岩油藏NMR测井T2分布数据估算毛管压力曲线方法可靠，与岩心压汞毛管压力曲线吻合，其精度相当于标准测井解释，应用本文新方法换算的毛管压力曲线可用于确定含油（气）深度范围的饱和度－高度关系，确定油藏自由水面位置。     

复杂油藏原始含油饱和度计算方法

运用油藏工程方法及资料，针对传统的构造油藏，对利用压汞资料计算油藏原始含油饱和度的“油柱高度法”进行了方法改进。通过对油藏油水分布、油藏类型、成藏机理及区域地质规律综合研究，提出成藏时期存在“准油水界面”的观点。利用储层物性资料、相渗透率曲线、毛管压力曲线和试油成果证实油水同层的产水率，并求出油藏的准油水界面，然后，用压汞和油藏资料制定的油层原始含油饱和度与油柱高度关系图，求出油藏各油层的含油饱和度。该方法在葡西地区的葡萄花油层进行实际应用，与密闭取心蒸馏法分析的原始含油饱和度数据对比，精度为93．6％，证实该方法是有效的。     

致密油储层可动流体饱和度计算方法——以合水地区长7致密油储层为例

致密油储层可动流体饱和度是评价致密油潜力的关键因素之一。核磁共振技术可以获得准确的可动流体饱和度,但因其成本较高、周期较长,应用的普遍性受到限制。核磁共振、恒速压汞和高压压汞的实验原理表明,T2谱、恒速压汞曲线和高压压汞曲线均是岩石孔隙结构的反映,他们之间具有内在的一致性。相同样品的核磁共振和恒速压汞测试结果表明,致密油储层可动流体饱和度与恒速压汞总进汞饱和度相关性极强,可通过恒速压汞总进汞饱和度参数计算致密油储层的可动流体饱和度,而高压压汞7.0 MPa时的进汞饱和度与恒速压汞总进汞饱和度相同,从而提出了利用高压压汞资料计算致密油可动流体饱和度的方法。计算结果表明,合水地区致密油储层可动流体饱和度较高,以Ⅲ类和Ⅳ类储层为主,其次为Ⅱ类储层。     

阿拉新-二站地区S油层稠油油藏原始含油饱和度解释方法研究

本文针对阿拉新-二站地区S油层稠油油藏密闭取心井资料较少的问题,采用饱和度损失校正的方法对水基泥浆取心井残余油饱和度测量结果进行校正,补充了计算原始含油饱和度资料。在此基础上结合常规取心井冷冻取样资料建立了油层的原始含油饱和度解释模型,计算出了阿拉新-二站地区S油层中纯油层的原始含油饱和度;并利用相对渗透率资料计算了油水同层原始含油饱和度。结果表明,本方法计算精度可以满足储量规范的要求,满足了稠油油藏储量参数计算工作的需要。     

岩石压缩系数对油藏动态储量计算结果的影响

油藏动态地质储量的计算结果受生产数据、油藏测压数据以及岩石和流体物性等参数的影响,本文主要研究了岩石压缩系数对储量计算结果的影响。目前确定岩石压缩系数的方法主要有实验测量法和Hall图版经验公式法,由于Hall图版由实验值统计而来,因而这两种方法基本上是一致的。用Hall图版确定的岩石压缩系数明显偏高,且Hall图版错误地显示了岩石压缩系数与孔隙度的逻辑关系,因而都是一些错误的数值。用笔者提出的岩石压缩系数与孔隙度的关系曲线确定的岩石压缩系数一般都较低,．本文算例表明,用不同方法确定的压缩系数对储量计算结果有较大的影响。由于岩石压缩系数的数值通常较小,建议今后的油藏工程研究中,忽略岩石的压缩系数,以免对动态储量的计算结果造成不必要的影响。     

相对渗透率定量预测新方法

在压汞测试的基础上 ,利用分形几何学原理和方法 ,建立了毛管压力曲线分形模型和相对渗透率的分形预测模型。在毛管压力曲线分形模型和分数维的基础上 ,能准确确定任意含水饱和度 ,提高了饱和度的预测精度。在此基础上 ,利用建立的相对渗透率分形预测模型 ,可求得任意含水饱和度下的润湿相相对渗透率和非润湿相的相对渗透率。并通过实例验证了该方法能精确地预测相对渗透率     

准噶尔盆地头屯河组低电阻率油层束缚水饱和度确定方法

准噶尔盆地低电阻率油层发育,高束缚水饱和度是低电阻率油层的主要成因之一;低电阻率油层束缚水饱和度的准确确定是明确油层低电阻率成因并确定含油饱和度的关键。常用束缚水饱和度确定方法结果差异较大,束缚水饱和度的准确确定存在困难。以准噶尔盆地阜东斜坡区头屯河组储层为例,实验对比了核磁共振分析法、压汞毛细管压力曲线法、半渗透隔板毛细管压力曲线法所确定的束缚水饱和度。岩心实验结果对比表明,核磁共振分析法、压汞毛细管压力曲线法确定的束缚水饱和度均小于半渗透隔板法确定的束缚水饱和度。核磁共振分析法中实验所用离心力远大于成藏时油运移的驱替力,造成部分束缚水被离心出来;压汞法在实验过程中,岩样中的黏土束缚水被驱替出来。这2种方法测量的束缚水饱和度均偏小。半渗透隔板法由于充分模拟了油气运移过程中非润湿相(油气)驱替润湿相(地层水)的过程,其中的黏土束缚水未被驱替,与油层实际情况相符,可用于验证另外2种方法的可靠性。     

平均毛管压力函数分类及其在流体饱和度计算中的应用

当储集层非均质性较强时,利用J函数(毛管压力函数)计算的含油饱和度存在较大误差。针对这一问题,以珠江口盆地某油田为例,通过实验测定和数值模拟研究,根据储集层质量系数对平均压汞曲线进行分类,建立能反映储集层非均质性的储集层质量系数模型,并在此基础上建立原始含油饱和度模型。结果表明,用此方法计算的含油饱和度与测井解释结果吻合较好,能够表征强非均质性油藏的含油性。综合利用压汞、退汞曲线拟合J函数,建立束缚水、可动水、残余油、可动油等流体的饱和度模型。此外,考虑到储集层质量系数、黏土含量等对退汞效率的影响,用"退汞指数"对退汞曲线进行分类,并建立可动油饱和度模型,为油田计算可采储量及研究剩余油分布提供依据。     

相对渗透率特征曲线及其应用

对常见的相对渗透率曲线进行了分型,定义了Ⅰ型、Ⅱ型和Ⅲ型3种形式相对渗透率曲线。对70条油水相对渗透率曲线进行分析发现,相对渗透率曲线具有一致的特征:在半对数坐标系中,以对数坐标表示相对渗透率,以普通坐标表示含水饱和度,经过校正均满足直线关系,将这种直线定义为相对渗透率特征曲线。3种形式相对渗透率曲线都具有相同形式的特征曲线方程,分别定义为Ⅰ型、Ⅱ型和Ⅲ型相对渗透率特征曲线。在确定束缚水饱和度、最大含水饱和度、束缚水饱和度点油相相对渗透率与油层空气渗透率之间的关系后,可以在数值模拟中利用相对渗透率特征曲线方法对每个网格块进行计算,得到一条相对渗透率曲线,从而提高数值模拟的精度。     

利用压汞资料评价低电阻率油层含水饱和度

压汞资料能有效反映储层的孔隙结构,评价低电阻率油层含水饱和度。该方法利用压汞资料得到毛细管压力与油藏高度的转化关系,确定含水饱和度与毛细管压力、孔隙度、渗透率和油藏高度的相关关系式,得到饱和度的定量评价方程,计算结果与密闭取心结果更加相符,可以为测井解释结果提供较为准确的校验值。     

M气田平湖组P4层气藏气水界面确定及储量计算

海上气田开发过程中,受限于作业成本,通常用于评价新构造的探井和开发井均较少,往往会出现无井钻遇气水界面的情况,导致静态地质储量评价存在一定不确定性,随着开发的持续,动态储量与静态地质储量有时会存在明显差异。根据岩心压汞实验分析结果,采用毛细管压力J函数,建立了地层条件下不同气柱高度与含水饱和度的关系,确定了M气田平湖组P4层气藏的气柱高度,并计算了气藏静态地质储量,计算结果与采用物质平衡法计算的动态储量较为接近。此外,根据新的储量计算结果更新了气藏地质模型,通过模型计算得出井底压力与实测井底压力的接近程度较高,模型预测的地质储量与实际生产井的动态储量较为接近,证明此方法具有一定的适用性。     

Lambda函数法计算储层含水饱和度

A油田岩石孔隙结构复杂多样,储层物性变化较大,相应压汞毛细管压力曲线亦表现为不同类型形态特征,在进行压汞资料含水饱和度评价时,将其合理分类会取得更好效果。利用Lambda函数构建毛细管压力曲线评价储层含水饱和度时,函数公式各项参数可以反映出毛细管压力曲线变化趋势,其值大小在一定程度上指示了样品品质,可进行样品的分类划分。应用这种新的分类方法将A油田压汞样品划分为2类,对每一类根据Lambda函数公式构建出压汞资料评价储层含水饱和度的模型,利用模型计算密闭取心井储层含水饱和度,计算结果与岩心分析含水饱和度对比,平均绝对误差5.1%。     

提高疏松砂岩测井含油饱和度精度的探索

测井含油饱和度是计算石油地质储量的重要参数之一,通常由Archie公式获得,公式中的孔隙胶结指数m和饱和度指数n需依据岩石电阻率实验室测量结果确定。目前国内岩石电阻率测量基本上是在与地层条件(温度、压力、有效应力等)有较大区别的实验室条件下完成的,所测定结果用于测井含油饱和度计算会带来一定的不确定性,尤其对于疏松砂岩储层。渤海渤中34-1、渤中28-2等油田(主要含油层为疏松砂岩)储量评价中采用了覆压条件下岩石电阻率测量结果。对比分析结果表明,采用覆压条件下岩石电阻率测量结果确定m、n值,可以显著提高测井含油饱和度的计算精度,可为储量评价提供可靠的岩石物理参数。     

应用黑油模型计算油气藏过渡带油气地质储量

确定油藏过渡带的流体饱和度,是准确计算非均质、低渗透油藏中油水过渡带油气地质储量的关键。通过调整毛管压力曲线确定含油饱和度分布,并应用引进的黑油模型, 对夏子街油田三叠系克拉玛依组油藏过渡带的油气地质储量进行了计算。该方法与常规方法相比较, 具有准确、方便、分层灵活等特点。     

利用油基泥浆取心资料确定砂岩油藏原始含油饱和度若干问题探讨

原始含油饱和度是影响地质储量可靠性的重要因素之一。目前确定原始含油饱和度的方法主要有油基泥浆取心法、压汞法、测井解释和经验公式等四大类，其中油基泥浆取心是确定原始含油饱和度的第一手资料，也是用其它间接方法进行研究工作的基础和对比验证的依据。在用油基泥浆取心资料分析原始含油饱和度时，要充分考虑取心井所处油藏构造部位、储层特征及油水系统等多种因素的影响，并结合测井资料建立原始含油饱和度解释图版，对尽可能多的有效储层进行解释，最后采用有效孔隙体积权衡法选取油藏的平均原始含油饱和度值。