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我厂自制的500吨单臂油压机油缸的静密封是采用O形密封圈。O形圈制造方便、价格便宜、密封圈槽尺寸小,对开槽零件的强度影响小,而且常可安置在零部件的倒角处。如图中所示在油缸1和法兰压盖2,油缸1与支承环3,活塞环4与活塞杆5之间分别安装O形圈6(6~*为装在倒角处O形圈)。油压机的油缸动密封是采用聚氨酯 相似文献
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汽车起重机在进行起重作业时,支腿液压缸因长时间承受较大负载,易使活塞Y形密封因失效,造成支腿油缸内泄,导致起重机站立不稳,甚至发生翻车事故,这就是我们常说的“软腿”现象。对于此类故障,通常的解决方法是更换密封圈;但在实际工作中,事故多发生在野外工地,因缺少必要的工具,常给维修带来不便。 最初,我们在拆装QY12型(长江起重机厂产品)汽车起重机支腿油缸时,就遇到了以下困难:密封圈虽已失效,但活塞与缸筒的配合仍然较紧,很难将活塞从缸筒中拔出;更换密封圈后在安装活塞时,Y形密封圈唇边常在缸口的卡键槽及… 相似文献
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英国 TI Reynolds公司声称,由于采用了一种活塞密封结构,已能用该公司生产的冷拔钢管直接制成油缸,而不需要再进行珩磨。这种活塞密封结构是由三个密封圈组成(详见附图):里层为一O形密封圈,外层为一X形密封圈,在两者之间还装有一U形密封圈(由聚四氟乙烯基的弹性材料制成)。当活塞装入油缸后,X形密封圈被挤压而紧贴于油缸壁上,起到初始的密封作用。当油缸内工作介质的压力升高,O形密封圈产生变形,顶起U形密封圈,使之与缸壁相接触,和X形密封圈同时起到高压密封的作用。据说这种活塞密封结构的密封性能优异,还可适用于油缸活塞两侧为两种不同油液或一侧为油液、另一侧为气体的油缸。此外,还容许活塞作转动或振动,即使在活塞静止时,也至少可承受 相似文献
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我部装载机液压油缸密封,原采用Y_x型轴用密封圈及防尘圈,经常漏油,油缸外泄漏主要发生在端盖与活塞杆接触处。198s年底,我们对其进行了改进,取消了Y_x型橡胶密封圈,在原基础上改成填料函密封装置(如图),并采用柔性石墨密封环。经九个月的运行 相似文献
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该文通过理论计算,借助仿真分析和台架实验与整机实验,对某机型工程机械油缸外泄漏的失效原因进行分析,认识到在杆密封方案选型合理及工艺加工符合图纸要求的前提下,油液从杆动密封处外泄漏的原因除了油液里面的杂质损坏杆动密封之外,杆动密封处的外泄漏一般是以“油环”状形式间歇的向外泄漏。通过在静止状态下对油缸杆串联动密封各密封圈间的压力测试及在往复运动过程中对油缸串联杆密封各密封圈间收集的油膜油液“泵回吸”回油缸内腔的动态分析。得出除了杂质导致油液外泄外,合理设置各密封圈与活塞杆之间的间隙S和密封圈唇口前间隙为S的相对表面长度L,是降低油缸杆密封外泄漏的关键核心因子。 相似文献
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朱小明 《机械工人(冷加工)》1999,(12):30-30
聚氨酯Y形密封圈因具有高硬度、高弹性、耐油、耐磨、耐低温等优点,广泛用于液压油缸中。聚氨酯Y形密封圈硬度高、预压缩量大,加上油缸筒的结构问题,在更换聚氨酯Y形密封圈时常常会造成密封圈挤破、翻卷、咬边损伤、起不到应有的密封效果,甚至失效。根据多年的实践,笔者设计出一些简易工装,起到了相当好的效果。 相似文献
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车辆轴承密封结构的设计原则是,在基型轴承上安装密封圈或防尘盖后,其密封空间为最大。对内、外圈密封槽(牙口)和密封圈外径唇部结构的设计方法作了详细介绍,并以若干车辆为例,介绍了一些新型密封轴承。附图8幅,表7个。 相似文献
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基于密封圈O形圈的密封原理,分析了橡塑弹性体在油缸密封中的静密封作用和动密封作用,阐述了橡塑弹性体弹性变形是弹性体在往复运动密封中运用的基本原理,在设计各类油缸密封中起着重要作用。 相似文献
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孙忠文 《机械工人(冷加工)》1994,(5)
我厂生产的GJ2C5—45型皮革削匀机的液压油缸部分结构(图1),在安装前盖6时,活塞杆3要穿过Y形密封圈4。Y形密封圈4的唇口尺寸小于活塞杆3径向尺寸、活塞杆3端头锐棱A很容易切坏密封唇口。用活塞杆3直接穿过Y形密封圈4和 相似文献
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采用有限元方法分析蒸压釜Y形橡胶密封圈在预安装、预压紧及工作状态下的变形与应力分布特性,结果表明蒸压釜密封槽密封腔的密封主要依靠Y形圈唇尖部位完成,同时该部位也最易损坏。分析蒸压釜Y形密封圈结构参数与密封圈应力变化之间规律,得到对Y形密封圈密封性能影响较大的结构参数,并通过正交试验方法对Y型密封圈进行结构优化。通过优化,在保证接触面可靠的接触压力的条件下降低了Von mises应力,且Von mises应力最大值位置由原来的密封唇尖转移到密封唇内侧,有效降低密封唇唇尖部位发生损坏的可能性;同时唇夹角的增大与Y形圈长度的减小可以达到节省材料的目的。因此,通过对Y形密封圈的优化达到了延长使用寿命、节省材料的目的。 相似文献
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《润滑与密封》2016,(3)
采用有限元方法分析蒸压釜Y形橡胶密封圈在预安装、预压紧及工作状态下的变形与应力分布特性,结果表明蒸压釜密封槽密封腔的密封主要依靠Y形圈唇尖部位完成,同时该部位也最易损坏。分析蒸压釜Y形密封圈结构参数与密封圈应力变化之间规律,得到对Y形密封圈密封性能影响较大的结构参数,并通过正交试验方法对Y型密封圈进行结构优化。通过优化,在保证接触面可靠的接触压力的条件下降低了Von-mises应力,且Von-mises应力最大值位置由原来的密封唇尖转移到密封唇内侧,有效降低密封唇唇尖部位发生损坏的可能性;同时唇夹角的增大与Y形圈长度的减小可以达到节省材料的目的。因此,通过对Y形密封圈的优化达到了延长使用寿命、节省材料的目的。 相似文献
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高压大型天然气快开盲板用C形橡胶圈密封性能分析 总被引:1,自引:0,他引:1
针对国内高压大型天然气过滤器快开盲板用C形橡胶密封圈,利用ABAQUS建立其有限元模型,分析密封槽宽度、内压、初始密封间隙、材料硬度、槽口倒角半径、钢圈直径对其性能的影响,得到这些参数的合理取值范围。结果表明:材料硬度对密封圈密封性能的影响较小,密封槽宽度对密封可靠度有一定影响,随密封槽宽度增加,最大接触压力呈下降趋势,密封可靠度有所降低;随着内压的增加,最大接触压力与内压的差值呈增大趋势,密封可靠性增加;随初始密封间隙增加,应力增加,密封可靠度有所降低;密封槽口倒角半径对密封圈剪切破坏的影响较大,倒角半径增大密封圈发生局部剪切破坏的可能性增大;钢圈直径对C形橡胶圈应力应变影响较大,钢圈直径增大,剪切应力呈减小趋势。 相似文献
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采用非线性接触模型,建立了复合材料密封圈的大变形有限元方程,分析了这种密封圈在不同压缩量,不同减压槽半径以及不同接触区域尺寸下的变形和接触压应力的变化规律,得出密封圈安装固定与其压缩量、减压槽半径、接触区域尺寸等因素之间的关系。结果表明:密封圈的接触压应力主要是发生在密封圈的一些关键部位,其中最大压力发生在角点,在安装定位面上存在小的接触压应力,并且认为有这种接触应力存在时,安装是到位的。综合考虑过盈量、减压槽半径及各点的接触压应力与减压槽的变形率之间的关系,推荐使用0.04~0.08 mm的径向安装过盈量,0.2~0.5 mm的减压槽半径,减压槽变形率在25%~30%之间的密封圈比较合适。 相似文献
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针对带座外球面球轴承密封圈压装过程中出现的问题,改进了密封圈的设计及结构:在密封圈外径唇部增设半圆形减压槽;加大密封圈外径尺寸,使密封圈外径与密封槽过盈配合;增大密封圈内径尺寸,使其接触过盈量适当;按带座外球面球轴承轻窄系列的密封槽尺寸确定密封圈外径唇部厚度。 相似文献