哈汽N300机组低加疏水系统节能改造

计算分析了哈汽N30 0机组 7号 8号低加疏水系统疏水困难、危急疏水经常动作的原因 ,确定了低加疏水管路系统改造方案。现场实施后 ,疏水系统正常 ,危急疏水经常动作现象基本消除 ,提高了机组低压回热系统经济性     

高加保护和基地式气动调节装置在高加水位上的应用

高加的投入和使用,对大型单元机组的出力和效率影响甚大,对省煤节电,也有极大的意义。因此如何保证高加安全正确的投用是非常重要的。高加在运行中最大的危险是水位控制问题;不论是疏水系统故障引起的高水位,还是高加给水系统故障引起的高水位,都会使水倒灌到汽机抽汽系统而进入汽机,使运行中的汽轮机组发生水冲击和大轴弯曲等重大事故。这是绝对不允许的。     

大型机组DCS控制系统失电故障的处理方案

针对大型火力发电机组DCS控制系统故障的现象、原因,并结合大唐托克托发电厂600MW机组的特点和4号机DCS控制系统故障的事故处理过程,从运行角度着重阐述了大型火力发电机组在DCS控制系统全部死机的情况下应当采取的安全技术措施。     

国产150 MW汽轮机疏水系统优化改进设计

针对国产150 MW汽轮机疏水系统在设计上存在的若干问题进行了探讨。提出改进疏水系统的措施,缩短了机组起动时间,提高了机组参与调峰运行的能力,改善了机组运行的安全性和经济性。     

1000MW火电机组末级低压加热器疏水系统优化

分析了1 000 MW超超临界机组末级低压加热器疏水系统存在的问题,提出了一种新型自平衡水封的末级低压加热器疏水系统。通过对新型疏水系统进行理论研究及工程应用,阐述了疏水系统的工作原理及实施方法,总结了末级低压加热器汇合点、疏水冷却器布置以及疏水立管等重要参数选取的经验公式,为百万机组末级低压加热器疏水系统设计及布置提供理论参考,具有广泛的应用前景。     

国产200MW机组低压加热器疏水系统的经济性分析

本文对国产２００ＭＷ机组低压加热器疏水系统进行了全面的经济性论证,指出若以疏水冷却器和疏水自流的联合系统,取代目前采用的疏水泵与疏水自流的联合系统,可以提高机组的经济性,同时安全性能也将提高。     

低压加热器系统疏水不畅原因及解决方案

在300~600MW亚临界,超临界机组中,共用壳体的低压加热器(LP7)向低加(LP8)疏水时不畅,仍为此型低压加热器的共性问题。若降低LP8上级疏水进口管的高度,可缓解疏水不畅的问题。近年来,许多亚临界超临界机组逐步进行了主机改造,末几级低加的抽汽压力也随之发生了改变,低加疏水不畅的问题被再度凸显。为超超临界机组的低加系统设置疏水冷却器,可彻底解决疏水不畅的问题。分析并探讨了低加系统疏水不畅的原因,并提出了相应的解决方案。     

消除高压加热器正常疏水管道振动的改造技术

某大型火电机组的高压加热器（高加）正常疏水管路布置不合理,多次出现疏水管路振动,危及设备安全。根据高加正常疏水管路的实际布置位置进行了改造,机组启动初期利用静压差和凝汽器的真空排除正常疏水管路的积水,彻底消除了管道振动,杜绝因振动造成的设备损坏事故。新建机组可以按照无低点、无U型管的设计方案进行优化设计,可以从根本上消除因级间差压小造成的管道振动。     

大停电事故后计及信息系统故障的机组启动次序优化策略

大停电事故后合理的机组启动次序方案有助于提高电力系统的发电量,进而加快电力系统恢复速度。由于电力系统调度控制高度依赖信息系统,在电力系统恢复过程中信息系统的故障会影响机组的启动次序。在此背景下,建立了考虑信息系统故障的机组启动次序优化模型。首先,介绍基于拒绝服务(DoS)攻击的信息系统故障,并分析机组恢复过程中信息系统故障对机组恢复特性的影响;然后,运用场景分析法处理信息系统故障时刻的不确定性,以最大化系统总发电量的期望为目标函数,考虑机组启动时间约束、与信息系统故障相关的辅助变量约束和机组启动功率约束,构建了机组启动次序优化模型,并采用线性化方法将所提出的模型转化为混合整数线性规划模型,采用商业求解器高效求解;最后,采用IEEE 39节点系统验证了所提出模型的有效性。     

消除高压加热器正常疏水管道振动的改造技术

某大型火电机组的高压加热器(高加)正常疏水管路布置不合理,多次出现疏水管路振动,危及设备安全。根据高加正常疏水管路的实际布置位置进行了改造,机组启动初期利用静压差和凝汽器的真空排除正常疏水管路的积水,彻底消除了管道振动,杜绝因振动造成的设备损坏事故。新建机组可以按照无低点、无U型管的设计方案进行优化设计,可以从根本上消除因级间差压小造成的管道振动。     

超临界350MW机组汽轮机技术特点和试运行主要问题及其处理措施

介绍了华能瑞金电厂超临界2×350 MW机组热力系统的特点,论述了机组整套起动调试中出现的主要问题如发电机碳刷架侧铝护板碰磨,右侧再热调节汽阀门杆漏汽,5号轴承顶轴油管路泄漏,给水泵汽轮机(小机)冲转时汽动给水泵(汽泵)前轴承振动,密封油主差压阀卡涩,6号低压加热器(低加)疏水不畅,5、6号轴承未装节流孔,热段再热蒸汽管道变形大,汽泵推力轴瓦温度高及汽封系统故障等,给出了相应的处理措施。     

600MW机组低压加热器疏水不畅的处理

神华河北国华定洲发电有限责任公司一期工程2台600Mw机组自投产以来,6号低压加热器在机组负荷为450Mw以下时正常疏水不能实现全部逐级自流,造成疏水不畅的主要原因是疏水管道较长且弯头较多,导致流动阻力较大。通过管道阻力计算,提出了低压加热器疏水管道的改造方案,即改变管路走向,并减少弯头数量和缩短管道长度。该方案实施后彻底解决了低压加热器疏水不畅的问题,机组煤耗降低0．27g／kWh,节能效果明显。     

后石电厂600MW机组启动中加热器疏水回收水质监督

通过对后石电厂600MW机组超临界直流锅炉整套启动中高压加热器和低压加热器疏水系统冲洗与疏水回收水质监督程序,归纳出高参数机组加热器投运中疏水回收的控制监督程序。     

大停电事故后计及信息系统故障的机组启动次序优化策略

大停电事故后合理的机组启动次序方案有助于提高电力系统的发电量,进而加快电力系统恢复速度。由于电力系统调度控制高度依赖信息系统,在电力系统恢复过程中信息系统的故障会影响机组的启动次序。在此背景下,建立了考虑信息系统故障的机组启动次序优化模型。首先,介绍基于拒绝服务（DoS）攻击的信息系统故障,并分析机组恢复过程中信息系统故障对机组恢复特性的影响;然后,运用场景分析法处理信息系统故障时刻的不确定性,以最大化系统总发电量的期望为目标函数,考虑机组启动时间约束、与信息系统故障相关的辅助变量约束和机组启动功率约束,构建了机组启动次序优化模型,并采用线性化方法将所提出的模型转化为混合整数线性规划模型,采用商业求解器高效求解;最后,采用IEEE 39节点系统验证了所提出模型的有效性。     

7号低压加热器正常疏水不畅原因与对策

300MW引进型机组7号低压加热器正常疏水不畅是一个共性问题,主要原因是7、8号低压加热器的汽侧压力之差较小,疏水水位差较大,疏水管系阻力大.在彭城电厂300MW机组工程设计中,对一期工程调整了加热器疏水接口位置,减小了疏水水位差;二期工程用旋转式可调球阀代替阀芯升降式直通型疏水调节阀,并取消2侧的检修隔离阀,减少了疏水管道的阻力,机组在大负荷范围内运行时,7号低压加热器能正常疏水.     

国产与引进型300MW机组热力系统热经济性分析

文章对国产和引进 30 0MW机组的热力系统的差异进行了分析 ,对两类机组的热经济性进行了计算。在此基础上 ,采用局部定量分析方法 ,计算并研究了疏水泵、疏水冷却器、蒸汽冷却器对两类机组经济性的影响 ,为国产和引进30 0MW机组热力系统的设计及运行提供参考     

西柏坡发电厂300MW机组经济性分析

文章分析西柏坡发电厂１号３００ＭＷ机组的经济性，指出影响经济性的原因既有机组本身缺陷，又有系统上的缺陷。重点分析了轴封漏汽量大、汽缸效率偏低、管道疏水及本体疏水阀门泄漏、高加疏水系统疏水温度偏高、除氧器低位放水门与高位溢流门不严等问题。以便挖掘机组潜力，提高整个机组的经济性能，降低煤耗。     

引进型300MW汽轮机疏水系统改造及经济性分析

引进型300MW汽轮机疏水管道中的气控阀门承受很大压差，造成蒸汽泄漏。降低了机组运行的经济性。针对这种情况，外高桥发电有限责任公司采用取消或合并某些疏水管道及其气控阀门的方法，减少蒸汽泄漏点，降低了泄漏量。提高了机组运行经济性．具有显著经济效益，为同类型机组的疏水系统改造提供了参考。     

锅炉启动疏水扩容器及水箱设计

近年来,大容量高参数超临界、超超临界机组已成为国内火电市场发展的主力机组,为之配套的锅炉启动疏水扩容器及水箱也随之出现。通过某600 MW超临界机组的计算实例,介绍了锅炉启动疏水扩容器及水箱的选型设计、结构设计及系统设计。     

秦山第三核电厂汽轮机高压导汽管疏水改进

分析了秦山第三核电厂728 MW核电机组TG4F-52型汽轮机高压导汽管原设计的疏水和运行方式,认为机组电功率大幅波动是由于高压导汽管设计存在问题,有疏水进入汽轮机所致.提出了高压导汽管疏水方式的改造方案,即取消4号调节阀后高压导汽管疏水管上的节流孔板,将4号调节阀与其它调节阀后高压导汽管疏水管隔开,疏水单独排至凝汽器.运行结果表明,改造后的疏水方式较彻底地解决了机组电功率大幅波动问题.