稀土高浓度渗碳在推土机齿轮上的应用

模数m为7，渗碳层深度δ为1．3～1．8mm和m为5，δ为1．0～1．5mm的两种推土机变速箱齿轮，一般均用920℃气体渗碳。由于温度高，能耗大，齿轮变形较严重，金相组织偏上限，炉丝及挂具等使用寿命较短。采用稀土和高浓度渗碳的方法，将渗碳温度降至860℃，取得了令人满意的结果。1试验方法用20CrMnTi钢在配有KH－02A型红外线CO。碳势控制仪的R刀一90－gT井式气体渗碳炉内进行试验。所用渗剂为甲醇稀土混合渗剂和煤油。试验工艺如图1所示。在排气和强渗1、！阶段，分别滴入不同量的甲醇稀土混合渗剂和煤油，在扩散阶段仅滴入甲醇稀土混合…     

渗碳油研制与应用

渗碳，碳氮共渗是化学热处理用途最广的工艺，大型工厂采用吸热式气氛渗碳，而极大多数中、小型机械工厂采用液体制备修碳剂。而煤油仍是我国广为应用的滴注式渗碳剂，许多工厂长期沿用灯用煤油进行渗碳，这种煤油渗碳质量波动大，碳黑多，与严格工艺要求不相适应，直接影响热处理质且里。日本，前苏联、波兰均有商品有机渗碳剂出售，日本不二越（株）有NDC－1，NDC－2，NDC－3渗碳剂，NDCN－1碳氮共渗剂。而专用煤油作渗碳油研究较少。据中国热协工艺材料委员会调查63户机械工厂一年用煤油269吨作渗碳剂，90年行业调查天津市拥有各种…     

采用固体稀土催渗剂在密封箱式多用炉中进行C+Re共渗的生产应用

采用固体粉末状稀土催渗剂在密封箱式多用炉中进行了C Re共渗试验.通过近一年来几百炉次的批量生产实践证明,该工艺稳定可靠.同时也证实了稀土元素在固体粉末状缓释催渗剂的作用下,可保证其在渗碳全过程中均匀持久地起到催渗、共渗作用.可降低渗碳温度50℃节约能源20%,并缩短了工艺时间,改善了渗层的金相组织,提高了渗碳零件的综合力学性能.     

用预留量减少复杂零件渗碳淬火变形

前言我厂首家试制的C38井下铲运机变速箱等，有多种渗碳淬火零件，不但其内在质量要求高，而且形状极复杂。渗碳淬火变形是一大难关。我们对薄壁多孔简件和简壁厚薄差异过大等极易变形的零件用适宜预留量、可控气氛炉渗碳、盐炉加热、硝盐浴分级淬火工艺．一次试验取得了良好的内在质量和理想的变形效果。一、工艺方法和试验结果1．薄区多孔筒件方向挡离合器外鼓示意如图1（不包括阴影部分）。材质为20CrMnMo，花键模数为2．5，齿面渗碳层深度0．5一08mm，硬度为56～62HRC，渗碳淬火后内花键不加工，故变形需控制在公差范围内。由图1可见…     

碳势设定与调节及其对深层渗碳的影响

对20CrNiMo材料运用推杆式连续热处理炉，以氮气、甲醇、丙酮为原料，少量的压缩空气为调节性气体，进行滴注式可控气氛渗碳的试验研究表明，连续渗碳炉各区碳热设定值的合理选择与渗层深度和工艺条件（炉结构、零件吸碳量多少等）有关；采用较高碳热条件下进行深层渗碳（渗层深度在2.0mm以上），可以在加快渗碳进程的同时获得较好的渗层碳浓度分布。     

工业缝纫机牙架热处理变形及工艺改进

1前言工业缝纫机牙架零件的热处理变形，一直是生产中的棘手问题。某厂委托本校热处理的工业缝纫机牙架零件主要尺寸见图1所示。材料为20Cr铸钢，经浇铸成型，然后机加工到规定尺寸。由于该零件在服役状态承受快速运动的接触应力，需具有高的耐磨性，同时该零件系精密装配件，要求有较高的尺寸精度。为此要求渗碳后渗层深度为O．3～0．smm，淬火后表面硬度为55～60HRC，热处理后牙架两侧平面翘曲变形量＜0．lmm，叉口间平行度及胀缩量均＜0．lmm。该零件原工艺一直采用渗碳热处理，渗碳淬火后常因翘曲变形量超差较大，无法精磨到图纸要求…     

18Cr2Ni4WA钢衬套的精密气体渗碳和等温淬火工艺

研究了精密气体渗碳等温淬火工艺对18Cr2Ni4WA钢渗层硬度、深度及显微组织的影响。结果表明,随着总渗碳保温时间的延长,渗层深度增加,但硬度曲线变得平缓;在相同总保温时间的情况下,强渗时间越长,渗层越深;而当扩散时间相同时,强渗时间越长,淬火后表层的硬度较低。优化的精密气体渗碳工艺为：保温温度均为910 ℃,强渗阶段碳势1.20%,保温3 h;扩散阶段碳势0.80%,保温1 h,可以获得（1.2±0.1）mm渗层深度,渗碳后在280 ℃硝盐中淬火。渗碳淬火后渗层组织良好。该工艺成功应用于衬套零件的实际生产,满足了设计要求。     

化学热处理中的应用研究

<正> (1)稀土对渗碳动力学过程的影响 在以煤油作渗碳介质的渗剂中,在稀释剂甲醇中添加与不添加稀土作渗剂,在工艺参数及工作量完全相同的情况下作对比试验,温度为920℃,工件为Φ15发动机起动轴,试验结果如图1所示。     

亚温渗碳

随着轻纺、电子等工业的发展,要求浅层(0.1～0.5毫米)渗碳的零件日益增多,而且对变形的要求也更加严格。此类零件大多小而形状复杂,若采用常规渗碳工艺,不仅变形难以控制,而且渗层易超深和不均匀。为此,我们试验了亚温渗碳工艺,效果较好,介绍如下。     

15Cr钢活塞销淬火工艺改进

本厂生产的15Cr柴油机活塞销，尺寸如图1。热处理工艺为930℃渗碳后空冷，850CX2h油淬，170℃X3h回火。要求渗碳层深度0．9～1．6mm，表面硬度57～65HRC，强度σb为800～1250MPa。但经几炉处理后发现零件表面有软点，最低硬度为50～55HRC。经金相检查软点部位的过共折和共折层深为0．92～0.97mm，渗层总深为1．21～1．27mm（取过渡区的一半），组织为马氏体和少量碳化物颗粒，碳化物级别≤1级。经化学分析，零件材料成分为含碳量0．16％，含铅量0．73％。零件渗碳后按表1所示工艺重新进行热处理工艺试验，加热时装箱保护，冷却时通压缩…     

冲击电锤离合件温挤压成形

冲击电锤离合件（图1）材料为20Cr，热处理渗碳HRC58～60。该件原用粉末冶金成形工艺生产，虽其尺寸精度高、表面粗糙度低，但因其产品密度低（仅达到6～6．5g／cm3），故冲击韧性低。另外热处理时因拐角处容易出现裂纹，零件工作时常因崩角而失效。曾试验采用冷挤压工艺直接反挤压成形（工艺过程为：下料→镦粗→退火→窜光→酸洗→磷皂化→反挤压片→冲孔），由于零件形状较复杂、室温下金属的塑性流动性差，变形抗力大，反挤压时外八角角尖处不易充满。为此，我们改用了温挤压成形。温挤压成形的工艺流程为：下料一章光～浸徐润滑剂一…     

反应铸渗法制备Fe-WC表面复合材料的工艺研究

试验研究了工艺参数对反应铸渗法制备Fe—WC表面复合材料的影响。结果表明：在低放热反应体系（w＋C）的压坯中添加高放热反应体系（2Al＋3CuO）的助燃剂可以有效地促进反应铸渗的进行；压坯致密度过大时，反应铸渗不能进行完全：浇注温度太低时，不能引燃和维持反应铸渗的进行。较好的工艺参数组合是：（2Al＋3CuO）助燃剂5％-10％，压坯致密度30％左右．浇注温度1450-1550℃。     

BH催渗工艺对12CrNi3渗碳钢组织和性能的影响

针对12CrNi3钢薄壁齿轮气体渗碳工艺存在温度高、周期长、畸变大的弊端,导致薄壁重载齿轮组织状态不佳,畸变不受控等问题,在原超级渗碳工艺的基础上添加BH-5催渗剂,开展BH催渗试验。结果表明,当渗碳层深为(1.5±0.1) mm时,BH渗碳可提升效率20%以上;使用BH催渗使12CrNi3钢渗碳后晶粒度达到7级,渗层硬度梯度下降更平缓,摩擦性能提高,畸变减小。     

国内外滴注式可控气氛渗碳专用渗碳剂的应用情况

1前言为进一步推广可控气氛热处理技术，提高我国机械产品的使用寿命，降低原材料消耗，我们受托对国内的部分工厂滴注式渗碳工艺及渗剂进行了调研，并对引进的部分国外可控气氛渗碳专用渗碳剂进行了了解。2国外滴注式渗碳剂使用情况滴注式渗碳法分双液式和单液式两种‘表2－l列出了两者的特点〔1〕。国外滴注式渗碳常用渗碳剂见表2－2。从表中可以看出，国外的专用渗碳剂大多采用以醇类化合物为基础成份，添加一定量的富碳剂如烃类物质配制而成。其成份相对稳定，裂解气氛可控性好，渗碳件的热处理质量有较可靠的保证。即使在高碳浓度的渗…     

渗碳钢中的残余奥氏体

众所周知，重载齿轮和轧机轴承一类的重载荷零件，一股采用高镍渗碳钢制造，美国采用SAE9310钢（10CrNi3MO），前苏联采用20×2H4A钢（20Cr2Ni4A）。这类零件采用深层渗碳（渗碳层大于2．5mm），为了防止形成网状渗联体。通常在气体渗碳后降温油淬。油淬后渗碳层内会形成大量（40％以上）残余奥氏体。关于渗碳层中的残余奥氏体长期来是一个有争论的问题。一种观点认为：渗碳层内不应该有残余奥氏体；另一种观点认为，渗碳层内希望有25％左右的残余奥氏体。残余奥氏体的益处美国通用汽车公司研究试验室的多次试验表明，在AISI8620钢（…     

汽车变速箱齿轮在不同热处理工艺参数下的变形研究

变速箱齿轮热处理工艺一般以渗碳淬火为主,该工艺中有许多影响热处理变形的因素,如油温、渗碳温度、渗碳时间和淬火温度等。采用正交试验方法合理安排试验方案,对试验数据进行统计分析,选出最佳的渗碳淬火工艺参数,效果良好,变形稳定。通过试验比较了不同热处理设备对变形的影响规律,找到不同设备对变形的影响差异。     

气体渗碳剂的分类

正在实际生产中渗碳的方法较多,根据介质的不同状态可分为固体渗碳、液体渗碳及气体渗碳三种,应用最多的为气体渗碳,它是在具有增碳气氛的气态活性介质中进行的渗碳工艺,是如今应用最广泛、最成熟的渗碳方法。渗碳件的各项性能与渗层的浓度分布及组织结构有密切的关系,不同的零件服役条件各异,对性能的要求不一,通过试验确定每一种零件各自最佳的渗层浓度分布和渗层组织,就有可能大幅度提高渗碳零件的使用寿命。现代工业对零件性能     

渗碳淬火零件氢脆的产生及防止

渗碳淬火零件氢脆的产生及防止洛阳风动工具厂质检处（洛阳４７１００９）张为民有关文献报道，渗碳和碳氮共渗零件有时会产生氢脆［１］，这一点在生产中常被忽视。我厂生产的某小型凿岩机冲击活塞采用２０ＣｒＭｎＴｉ钢制造，设计要求渗碳深度（１．５～１．８）ｍｍ，...     

轴类零件渗碳淬火工艺硬化层深度与残留跳动变形量的关系及计算

通过对轴类零件渗碳淬火后的径向跳动变形与后续磨削加工情况综合分析，得出了轴类零件渗碳淬火工艺硬化层深度的计算公式。利用该公式的计算结果对轴类零件渗碳淬火工艺硬化层深度进行控制．可消除轴类渗碳零件硬化层深度不均的隐形质量隐患。     

GN_6下弯针的最佳化学热处理工艺的探讨

本文是对15钢制的GN_6包缝机下弯针进行通氨满甲苯碳氮共渗工艺的试验研究．运用金相分析及显微硬度测定，比较不同工艺处理后零件的金相组织、渗层厚度、硬度分布、变形数据。进行分析后，认为在780℃温度下保温2小时进行碳氮共渗的工艺，可以获得表面硬度高，心部韧性好及渗层厚度、心部组织、变形等都符合技术要求的下弯针。