抗蠕变裂缝焊条试验

我厂生产的400吨/时锅炉的汽包,设计压力155公斤/厘米~2,工作温度350℃,汽包内径1.6米,长近14米,采用BHW-38钢种,板厚75毫米。这是一种低合金高强度钢,σ_b=60～75公斤/毫米~2,其化学成分(%):     

利用高温太阳炉对钢铁工具和零件进行表面硬化的研究

本文报道了太阳能表面硬化处理的原理、设备及其加热特性,并以华工Ⅱ号太阳炉对多种常用的钢铁材料试件进行了单点加热、密排多点加热、连续扫描加热等自冷硬化试验。其中T8A钢硬化区的硬度达到了Hv(500克)950—1000公斤/毫米~2,球墨铸铁硬度达Hv(500克)910-920公斤/毫米~2,20Cr钢硬度高边H_v(100克)480公斤/毫米~2。硬化层深度可达2毫米。文中还讨论了影响太阳能表面硬化工艺的主要因素,介绍了几种有代表性的小型工具、零件进行局部硬化处理的方法及结果,显示了这一新工艺的实用性及优点。     

活塞组的设计

4.1 活塞设计1) 活塞平均速度V_m=(n·S)/3000(米/秒)式中:V_m——活塞平均速度(米/秒); α_(max)——活塞最大加速度(米/秒~2); (发生在θ=0°上止点位置时) r——曲柄半径(毫米); L——连杆长度(毫米); λ——L/r n——转速(转/分); ω——角速度=(2πh)/60(弧度/秒); S——行程(厘米)。2) 活塞最大加速度α_(max)     

高温用2(1/4)Cr-1Mo钢的研究

本文对厚度为100～400毫米的2(1/4)Cr-1Mo 钢板,从奥氏体化温度(920℃)冷却速度对金相组织的影响,以及回火过程对机械性能和高温抗拉强度的影响进行了研究。结果如下:(1)当冷却速度大于6℃/分可得到均匀的贝氏体组织,冷却速度提高时减少使机械性能恶化的块状铁素体。(2)不同热处理过程对常温强度性能的影响,被表示为拉森一米尔(Larson-Miller)回火参数的函数,以致可制造抗拉强度为56公斤/毫米~2～90公斤/毫米~2的2(1/4)Cr-1Mo 钢。(3)冷却速度大于6℃/分可保持良好的缺口韧性。通过低温回火使抗拉强度高于70公斤/毫米~2的钢时,则推荐10～15℃/分或更快的冷却速度。运用这些结果,已造出一台壁厚365毫米的锻造筒壳。从它的机械性能和贝氏体组织来看都说明在筒壳两端和整个厚度上是均匀一致的。     

大厚度不锈钢焊缝热处理的选择

本文研究了60和82毫米厚18/8Ti 不锈钢埋弧自动焊接头固溶和稳定化消除应力处理的效果。采用割槽应力释放法,以自制的应变测定仪对经两种热处理的试样进行应变测定,经换算焊后状态焊缝表面残余应力约+30公斤/毫米~2,而热处理后均为压应力,固溶处理后约-6公斤/毫米~2,稳定化处理后约-3公斤/毫米~2。比较两种热处理的焊接接头性能,稳定化处理比固溶处理的350℃屈服强度提高25%,而冲击韧性降低30%,均通过YB44-64B 法晶间腐蚀试验。考虑到固溶处理工件变形大,又需要固溶水槽或喷淋设备,而稳定化处理不需要这些条件,并且接头的强度提高,虽然接头的冲击韧性有所降低,但绝对值仍能大于15公斤·米/厘米~2。因此,本文作者推荐在设备制造厂采用稳定化处理大厚度的不锈钢焊缝。     

电站锅炉水冷壁管中核态沸腾和膜态沸腾对传热的影响

符号说明A_i 内壁受热面积(米~2)C_p 介质比热(大卡/公斤℃)d 管子内径(毫米)G 质量流速(公斤/米~2秒)h 膜的传热系数(大卡/米~2时℃)H 焓(大卡/公斤)k 介质导热系数(大卡/米时℃)Q 传热量(大卡/时) t_i 管子内壁金属温度(℃)V 速度(米/秒)x 蒸汽含量(%重量)ρ工质密度(公斤/米~3)μ粘度(公斤/米秒)Nu=(hd/k)努塞尔准则Pr=(C_Pμ/k)普朗特准则Re=(Vdρ/μ)(或(dG/μ))雷诺准则引言汽包锅炉内炉膛底部水冷壁进口的给水温度接近于饱和温度。工质沿水冷壁管向炉膛顶部流动时,从炉膛吸热逐渐沸腾产生蒸汽,使工质中蒸汽含     

400吨/时锅炉汽包的设计、制造工艺和强度试验

我厂自从1968年制造第一台配12.5万瓩超高压400吨/时锅炉以来,至今已生产了十多台此类型锅炉。该锅炉配有一只超高压大型汽包。汽包的工作条件为:工作压力155公斤/厘米~2,工作温度约350℃,泵水压力为202公斤/厘米~2(1.3倍的工作压力)。汽包筒身内径φ1600毫米,壁厚75毫米,封头为深椭圆形(a=640,b=800)。总长约13,282毫米。汽包筒身上设有12根φ108×10     

21-4N钢制排气阀对焊焊缝质量检验标准的探讨

前言 随着内燃机向高速、重载、小体积方面发展,对排气阀的高温和耐蚀性及持久性提出了更高的要求,国外先进的国家如美、日、苏、法、德和国际标准均推荐和广泛应用奥氏体耐热钢、相当我国钢号的5 Cr21Mn9Ni4N钢(简称21—4N)与马氏体钢(国内多数生产厂家用4 Crg9Si2或4Cr10Si2Mo钢)对焊作排气阀,近几年来我国内燃机的排气阀也越来越多的应用此材料和工艺,并在工艺、性能上作了大量的研究: 但对于焊缝质量的检查及要求均无见到详细规定。现查到的日本富士气阀公司有关资料,其中仅规定:(1)焊接面积≥80％;( 2)剪切力要求: φ8mm在1680公斤力以上( 33.42kgf/mm~2—作者注,下同);φ10mm的在2400公斤力以上(30.56kgf/mm~2);φ12mm的在2800公斤力以上(24.76Kgf/mm~2)国内却没有统一规定的标准,只是在行业生产中推荐用φ9.5mm的试样,抗拉断力大于5000公斤力(σ_b>70.54kgf/mm~2);对焊缝进行超声波探伤,用φ14或φ20mm的直探头,在2.5兆赫的超声波强度下的纵波反射法;用排气阀材料及制造工艺仿造人造缺陷槽深分别为1mm、0.5mm、0.25mm,槽宽均为1mm,调节反射波高为50mm;深为0.5mm和0.25mm的调节波高为30mm作为工件检测时的参照     

北京科联实用技术服务所专栏

多功能可控硅逆变焊机国际性的能源危机,使世界上一些国家应用逆变技术开发节能型的逆变焊机。目前国际上技术成熟、产量高、销售量大,在我国可以全部国产化的是采用晶闸管(可控硅)为换流开关元件的可控硅逆变焊机,它具有以下优点:1.轻量化、小型化(INS/P—315逆变焊机仅40公斤);2.节约材料(INS/P—315逆变焊机仅耗铜2.5公斤,硅钢片7.5公斤);3.节能(以 INS/P—400型逆变焊机为例,每年可节约     

内燃机热力学和气体动力学基础

<正> 本章将讨论内燃机的热力学和气体动力学基础。关于热力学和气体动力学的详细叙述,请参阅参考文献[1]、[2]。一、状态方程在内燃机热力学中,我们使用广义的理想气体状态方程: pV=MR_(mol)T (1)式中:P——压力,牛顿/米~2; V——容积,米~3; M——公斤-莫尔数;     

П-59型锅炉燃烧设备结构的改进

Ⅱ-59型锅炉(D_K=990吨/时,рпе=255公斤/厘米~2,Тпе=545/545℃)设计燃用莫斯科褐煤。锅炉装有32只直流式煤粉燃烧器,沿炉膛高度分二层对冲水平布置在侧墙上。燃烧器出口截面设计成长方形,高为1200毫米,宽为380毫米(图1a)。沿燃烧器高度开有三条窄缝:送二次风的中间窄缝宽177毫米和供送气粉混合物的边上二个窄缝宽为101毫米。燃烧器具有长500毫米的预混段。下层燃烧器两侧都装有蒸汽雾化重油喷嘴。锅炉按设计工况运行时,发现燃烧器喷     

用γ射线测定锅炉汽包水位

吴泾热电厂七号炉是上海锅炉厂出产的SG-400-1型中间再热锅炉,锅炉的设计规范如下:主蒸汽流量400吨/时汽包压力155公斤/厘米~2过热蒸汽压力140公斤/厘米~2过热蒸汽温度555℃再热器汽压(进/出) 25.5/24.0公斤/厘米~2再热器汽温(进/出) 330/555℃锅炉系单汽包的自然循环,Π型布置,     

农用小型柴油机的滑动轴承

一.滑动轴承的特性目前,农用小型柴油机所采用的滑动轴承种类和特性如表1所列。可以看出,从小型轻量、耐久性及烧伤性的提高方面考虑,多采用铜基或铝基合金双层或三层薄壁轴承。农用柴油机(2000—3000转/分)轴承的比压,主轴承、连杆轴承为300—450公斤/厘米~2,活塞销轴承为550—650公斤/厘米~2。最近由于制造厂对滑动轴承做了大量改进,故使得轴承的许用最高比压可提高5—10%。     

热拔大直径下降管管接头的应力测量

为了掌握这种管接头的应力状态,对一台400吨/时锅炉工作压力为155公斤/厘米~2(表)的锅筒热拔大直径下降管圆孔管接头用电阻应变片进行了应力测量。关键测点的折算应力指出,接头应力最高区域的内壁面在锅筒纵向截面左右各60毫米宽度上,已进入了屈服状态。但是最高折算应力未超过锅筒钢材屈服强度的3倍,并且参照美国机械工程师协会容器规范疲劳设计曲线,估计该管接头的低周疲劳寿命有7000次应力循环,应可适合我国电站锅炉的实用要求。然而这次圆孔管接头最高应力系数达2.93,比长短轴之比为2的椭圆孔管接头的高出约50%,结论中指出,如采用椭圆孔式管接头,当较圆孔式的更有利于获得较好的应力状态.     

介绍L-ZH-30型沼气出肥机具

辽宁省农机局设计室研制的L—ZH—30型农家用的沼气池出肥机具,于一九八二年十二月二十六日通过省级签定。一、技术性能 1、外形尺寸:(长×宽×高)1900×1400×1800毫米;2、机具重量:28公斤;3、额定抓肥重量:30公斤;4、纯     

日本几项锅炉节能措施

1.给水系统的热量回收回收冷凝液可节约燃料和净水。由于锅炉铭牌容量增加,其经济效果就大。①回收热量的计算给水温度上升时,每一个单位时间的回收热量可用下式表示: Q_W=WC_W△T(10~3大卡/时) (1) 式中:Q_W—热回收量(10~3大卡/时) W—给水量(吨/时) C_W给水比热(?)1大卡/公斤℃△T—上升的给水温度(℃) ②实例     

真空淬火炉

ZZR—20—16真空淬火炉(型号暂定)用于高温合金钢及小型制品热处理及淬火用。 主要规格及数据: 工作室尺寸:φ50～φ100/400～500毫米 均温区:150毫米±5℃ 真空度:热态 1×10~(-4)乇 工作温度:钼加热 1600℃     

焊接双三通的应力测定

我厂配30万瓩机组的935吨/时直流锅炉再热器的工作参数为:进口——35公斤/厘米~2、337℃C;出口——大于33公斤/厘米~2、570℃。再热器的进、出口联箱上有一列大口径开孔,并焊上支管,构成焊接三通。由于这一列大口径孔间节距较小,导致联箱强度减弱。为了确保机组的安全运行,对这种焊接三通进行了应力测定。试验目的试验是在一只双三通(图1)上进行测定的,其目的主要有下:     

大屏过热器的试验研究

本试验是在谏壁电厂二号炉上进行的,该炉为开式单炉膛液态排渣锅炉。采用四角喷燃。其主要参数为:200吨/时、540±5℃、96公斤/厘米~2。大屏过热器布置在炉膛上部(图1)。沿炉膛宽度布置八片屏,屏间距离为880毫米,每片屏由十五根管子布置成“W”型,蒸汽首先进入第一流程(图1上的双数管)。第一流     

对焊气门的热处理工艺试验

我厂生产的CA10、EQ140等排气门均采用摩擦焊接的方式由21-4N和4Cr9Si2两种材料焊接而成。 排气门结构见图1。 焊接规范 主轴转速 2490转/分 摩擦压力 6～7公斤/厘米~2 摩擦时间 5～6秒 顶锻压力32～38公斤/厘米~2 总烧化量 6～8毫米 一、热处理工艺方案的试验安排 对焊气门的质量不但与焊接工艺、热处理工艺规范有关,同时热处理工艺的安排也有一定影响。