P91+12Cr1MoV异种钢超厚壁大径管焊接工艺

介绍了山西电建四公司首次焊接SA335-P91+12Cr1MoVG钢超厚壁大径管异种钢焊接方法、工艺控制及焊接过程中的注意事项.通过对SA335-P91钢和12Cr1MoVG钢焊接性和机械性能的对比分析,制定了合理的焊接工艺,同时在施焊过程中严格控制预热温度、层间温度和焊后热处理参数,控制焊接线能量大小,并且在钨极氩弧焊打底时要保证充氩良好,最终确保获得性能优良的焊接接头.机组投运后正常稳定运行表明,此种焊接工艺是可行的.     

浅谈P91超厚壁大径管的焊接

根据生产经验、实验数据、技术资料对P91大径超厚壁管的焊接从焊接性、工艺评定、焊工培训、焊前准备、焊接工艺几个方面进行分析与探讨。     

P91超厚壁大径管的焊接

根据生产经验、实验数据、技术资料,从焊接性、工艺评定、焊工培训、焊前准备、焊接工艺几个方面对P91大径超厚壁管的焊接进行了分析与探讨。     

SA213-T91与12Cr1MoV异种钢薄壁小径管的焊接工艺

容量为 30 0ＭＷ的湛江发电厂一号机组 ,1 996年 1 1月高温再热器发生爆管 ,在更换吹损减薄管子的过程中出现了ＳＡ2 1 3-Ｔ91 (60ｍｍ× 4ｍｍ)与 1 2Ｃｒ1ＭｏＶ(60ｍｍ× 4ｍｍ)异种钢对接的焊接接头。1　焊接性分析ＳＡ2 1 3-Ｔ91属于马氏体耐热钢 ,1 2Ｃｒ1ＭｏＶ属于珠光体耐热钢 ,化学成分见表 1。前者淬硬倾向大 ,焊接性能差。焊缝及热影响区极易产生高硬度马氏体和贝氏体组织 ,使接头脆性增加 ,残余应力增大 ,导致产生冷裂纹。后者由于含碳及合金元素较多 ,焊缝及热影响区容易出现淬硬组织 ,当焊件刚性及接头应力大时 ,容易产…     

大径厚壁管焊接中射线检验应注意的技术问题

随着电力建设大容量机组的迅速发展,单机容量在300MW以上的机组越来越多.我公司从1988年开始安装浙江北仑港发电厂机组(单机容量为600MW)共五台,总容量为3000MW.随着机组容量的增加,主要被检管道的壁厚从原来的几十毫米增至上百毫米,如125～300MW火电机组主蒸汽管道的壁厚为50mm左右,现在单机容量为600MW的火电机组其主蒸汽管道壁厚范围已达70～140mm.电力行业标准DL5007—92《电力建设施工及验收技术规范》(火力发电厂焊接篇)的质量检验要求规定,厚度>70mm的管子在焊到20mm左右时进行100%射线探伤,焊接完成后进行100%超声探伤.现就射线探伤时应注意的技术问题作一论述.1 概念焊到20mm左右时进行100%射线探伤,通常也叫作分层透照,按焊接检验术语即为中间检验,其主要目的是保证厚壁管中下部质量和及时发现焊接缺陷,避免厚壁管深度返工.中间检验不同于常规焊缝检验,以下就检验中碰到的一些问题作一分析.     

T91与12Cr1MoV异种钢焊接分析

在青海桥头发电厂六期扩建工程中,其125MW机组锅炉的高温再热器管（T91钢）,与低温段珠光体耐热钢12Cr1MoV进行焊接,焊接难度大,通过焊接工艺评定试验,最后确定用高强配比的焊接材料进行焊接。结合焊接工艺实例,研究分析了T91与12Cr1MoV异种钢的焊接工艺原则,在焊材选择、工艺参数选择等方面作了详细论述,对今后类似焊接工程提供参考和借鉴。     

大径厚壁P91三通管焊接及热处理工艺探讨

在防城港电厂600 MW级超临界机组安装中,大径厚壁P91三通管管座预留长度过小,传统焊前预热、焊后热处理工艺容易造成应力集中.鉴于此,通过工艺实验和工程实践,探索出一套完全适用类似大径厚壁P91三通管的现场焊前预热、焊接及焊后热处理工艺.     

SA335-P91与12Cr1MoV异种钢的焊接工艺

针对电站CFB锅炉安装及检修过程中常遇到的P91与12Cr1MoV异种钢接头的焊接,进行了焊接性分析,按低匹配原则选择了焊接材料,采用了钨极气体保护焊加焊条电弧焊的组合焊接工艺.实践证明,采用这种工艺焊接,获得了优良的焊接接头,保证了设备安全可靠的运行.     

P91/STBA24异种钢焊接工艺

本文着重介绍了A335P91/STBA24异种钢焊接的焊接方法、焊接工艺,通过焊接性分析及焊接工艺试验验证了两种钢焊接时在P91管子坡口堆焊过渡层及采取合适的焊接规范、热处理工艺,接头的各项性能可达到规定要求。     

P91与ZG15Cr2Mo1异种钢焊接工艺

将P91和ZG15Cr2Mo1异种钢焊接工艺应用于新型300MW火力发电机组重要部件中，针对两种钢的特点，确定了合适的焊接材料和具体可行的焊接工艺，取得了令人满意的效果。     

T91与12Cr1MoV异种钢的焊接工

针对在电站安装及电厂检修中常遇到的T91与12Cr1MoV异种钢接头的焊接问题,提出了采用低匹配原则的全钨极氩弧焊的焊接工艺.实践证明,采用这种工艺进行焊接,可以获得优良的焊缝,能够保证设备的安全运行.     

T91／P91钢组合不同接头类型焊接工艺的选择

T91／P91新型钢种以其一系列优良的使用性能,在高参数火力发电机组高温管道上获得了广泛的应用。该钢焊接性的主要问题是冷裂纹敏感性较强,以及一定的热裂纹倾向,同时也不可忽视接头性能的弱化。合理的焊接工艺是控制和改善该钢焊接性的重要技术手段。焊接方法和焊接材料确定以后,获得优质接头的关键工艺措施是：焊前预热、控制层温,以及“及时有效”的焊后热处理等工艺。不同的接头组合类型（同种钢或异种钢）,不同规格尺寸的T91／P91钢管焊接,其匹配的焊接工艺各具特色。     

管板异种钢的焊接

我厂为河南油田制造一台大型列管式冷凝器 ,管材材质为 0Ｃｒ18Ｎｉ10Ｔｉ,管板材质为 16ＭｎＤＲ ,厚 80ｍｍ。若采用常规手工电焊条或手工氩弧焊 ,管板接头的焊接质量很难保证 ,只有采用先进的焊接设备和合理的焊接工艺 ,才能有效地保证焊缝质量。因此 ,我厂采用了法国利苏迪焊机专业制造公司生产的全位置自动管板焊机 (ＡｕｔｏＴＩＧ2 5 0 - 4) ,并制定出了切实可行的焊接工艺。1　焊接性分析两种母材的含碳量基本相近 ,并且 16ＭｎＤＲ含有少量的合金元素 ,与不锈钢焊接时 ,稀释量较小 ,产生马氏体组织倾向相对较小 ,焊接性较好。如焊…     

1Cr18Ni9Ti与12Cr1MoV异种钢接头焊接工艺

针对热电厂50MW机组中主蒸汽管道管座（12Cr1MoV)与热电偶保护套管（1Cr18Ni9Ti)异种钢接头焊接问题,提出了以钨极氩弧焊H1Cr25Ni13焊丝封底,焊条电弧焊A307焊条填充盖面并适当控制焊缝熔合化的焊接工艺。实践证明,采用这种焊接工艺进行焊接,可以获得优良的焊缝,保证主蒸汽管道的安全运行。     

换热器管板—管异种钢焊接工艺评定

对异种钢管板－管焊接接头检验及组织和性能的分析结果表明,所确定的焊接工艺能够满足技术要求,实际应用效果良好。     

大径厚壁P91管道焊缝根部缺陷修复

整条连通的管线,对于P91大径厚壁管道出现的根部缺陷,因受到拘束力等的影响,很难修复,本文通过论证,采取留下打底层,其余全部挖除的方法,通过检测,发现并消除缺陷,再重新焊接时严格控制及监督焊接工艺过程,特别是通过打底焊前冲氩气保护、打底层焊时,焊工用手电筒检查根部有无未熔合、未焊透等缺陷,同时使用小的线能量,多层多道焊接来避免焊缝根部缺陷的产生。     

SA213-T91+T23异种钢焊接工艺

针对SA213-T23及SA213-T91的焊接特性,通过焊接性分析及工艺试验确定了适合现场施工的焊接工艺,满足了贵港工程2#机组SA213-T23与SA213-T91异种钢焊接施工的要求,为机组的顺利投产和安全运行提供了保证。     

厚壁P92钢管道焊接热处理工艺试验研究

1 000 MW超超临界火力发电机组主蒸汽厚壁P92钢管道焊接热处理是火电建设工程中技术难度较高的一类问题,尤其是壁厚>100 mm的P92钢管道焊接热处理。文中结合某1 000 MW超超临界二次再热火电机组118 mm壁厚的主蒸汽P92钢管道的焊接热处理,焊接热处理过程中严格执行焊接工艺,并采用中频感应加热的方法对试样管进行了焊后热处理,热处理后焊接接头的硬度值、金相组织、力学性能数据完全满足P92钢的性能要求。该厚壁P92钢管道焊接热处理工艺方案可为后续同类型部件的焊接热处理提供借鉴。     

高强匹配T91/12Cr1MoV异种钢焊接接头力学性能

对高强匹配的T91／12Cr1MoV异种钢焊接接头分别进行常温力学性能和高温持久试验,试验结果表明,常温拉伸试样均断在12Cr1MoV母材侧,接头的强度高于12Cr1MoV母材;接头中焊缝的硬度值最高,为317HV;焊缝常温下的冲击韧性为86kJ／cm^2,高于12Cr1MoV母材;接头的高温持久性能明显低于12Cr1MoV母材,失效位置(接头的薄弱环节)在12Cr1MoV侧的熔合线附近。     

大径厚壁P91钢管道焊缝根部缺陷的修复

<正>河南神火某电厂600 MW机组在安装过程中,经UT检验发现,屏式过热器至高温过热器连接管道4#口焊缝根部未融合。该焊缝材质为P91高合金耐热钢,且缺陷很深,因此成立了焊接小组,对此缺陷制定了合理的修复方案,完成了缺陷焊缝的返修工作。