塑性变形和热处理对NiCrAlFe合金温度系数的影响

研究了不同热处理工艺和塑性变形量对NiCrAlFe合金20～120℃的温度系数(TCR_(20-120))的影响,并联系不同热处理前后NiCrAlFe合金微观结构和析出相变化,建立NiCrAlFe合金微观结构与TCR_(20-120)的关系。结果发现:塑性变形会引起NiCrAlFe合金TCR_(20-120)向正方向移动,且随着变形量增加,正向移动幅度增加;热处理引起的残余应力释放,以及回复和再结晶使得NiCrAlFe的TCR_(20-120)有向负方向移动的趋势;高温固溶引起的残余应力释放,以及r'相和析出相的溶解,分别会引起TCR_(20-120)向负和正的方向移动,两者共同作用影响合金的TCR_(20-120);固溶处理后再对合金进行高温时效处理,合金的微观结构与未挤压合金相似,合金TCR_(20-120)又恢复至未挤压合金状态。     

变形温度对大塑性变形TA15合金显微组织和力学性能的影响

在600～800℃温度区间对TA15合金进行多向等温锻造,利用金相显微镜(OM)、透射电子显微镜(TEM)以及拉伸试验研究了变形温度对微观组织与力学性能的影响.结果表明:经3道次多向等温锻造后,TA15合金发生细化和球化,随变形温度的升高,等轴α机械破碎细化效应受到抑制,而片状α细化更加明显,不连续动态再结晶(dDRX...     

Cu对AgCe合金机械性能及再结晶温度的影响

通过力学性能测试和金相分析,研究了Cu对AgCe合金机械性能和再结晶温度的影响.结果表明:AgCe合金中添加Cu后,使合金的硬度提高48,强度提高178MPa,再结晶温度提高150℃左右,同时在大变形量下延伸率有一定提高.     

温度对FeNiCr合金力学性能的影响

采用MTS810材料试验机，研究了温度对FeNiCr合金杨氏模量、屈服强度、抗拉强度和伸长率的影响，分析了静态力学性能随温度变化的规律。利用扫描电镜断口分析及金相分析技术，分析了材料拉伸试件断口形貌及金相组织，初步探讨了材料的静态拉伸塑性变形机理。结果表明：FeNiCr合金力学性能随温度升高而降低，断口等轴韧窝逐渐变大变浅。900℃时出现沿晶解理断裂。温度升高，晶粒发生回复再结晶并长大，晶粒度由常温的5级逐渐长大到900℃时的2级。     

TC4合金在约束条件下加热时塑性变形及变形功

固态焊接时受约束焊件在加热过程中因胀大变形不能进行而产生等效塑性压缩变形(EPCD)。本文以TC4合金为研究对象，对EPCD和由EPCD引起的等效塑性压缩变形功W及其影响因素进行了试验研究。结果表明：等效塑性压缩应变ε和W的大小主要与加热温度T和预压应力σ有关，σ0一定,T较高时(≥700C)，ε随T的升高呈线性增大，而在较低T时(≤700℃)，ε随T的升高增大不明显，W则随着T的升高而减小；T一定时，ε和W均随σ1的增加而增大；当σ11和T一定时，W随ε的增加而增大，W-ε曲线呈指数关系曲线。     

镁合金的塑性变形与强化机理

通过细化晶粒、改变织构分布和添加合金元素可提高镁合金的塑性.在高温下细晶镁合金可实现高应变速率超塑性和低温超塑性;镁合金的强化途径有固溶、细晶、沉淀和位错强化.合金化是固溶强化的基础,加工技术可致细晶强化和位错强化,控制相变是沉淀强化的关键.在制备镁合金过程中,应该同时考虑几种强化因素.     

变形温度对TC4合金中温塑性变形行为的影响

基于热模拟压缩试验,研究了变形温度对TC4合金中温塑性变形过程中流动行为和微观组织演变的影响.热模拟压缩试验参数为560～660℃、0.1～50.0 s-1.结果表明,随着变形温度的升高,TC4合金的流动应力逐渐降低;随着应变速率的升高,变形温度对TC4合金流动应力的影响幅度逐渐降低;TC4合金中温塑性变形时的温度敏感性指数随应变和应变速率的增加而降低;随变形温度的升高,TC4合金微观组织均匀程度提高,α晶粒逐渐清晰可辨.     

磁控溅射工艺参数对钛钨合金膜电阻温度特性的影响

采用直流磁控溅射方法在载玻片上制备钛钨合金热敏感薄膜,测试了所制备的钛钨合金热敏薄膜在不同温度下的方块电阻,并根据测试曲线计算薄膜的电阻温度系数(TCR)。研究了工作气压、氩气流量以及溅射电流对钛钨合金膜TCR的影响,获得了最佳沉积工艺参数,即:溅射电流0.32A,工作气压0.8Pa,氩气流量60cm3/min。在此参数下制备的钛钨合金膜TCR为0.2%/K。测试结果也表明钛钨合金膜的时间稳定性好。     

温度辅助激光冲击强化对GH4169合金力学性能的影响

利用波长为1064 nm、脉宽为14 ns、单脉冲能量为5 J的Nd:YAG纳秒脉冲激光器对GH4169合金试件进行了常温激光冲击强化处理和温度辅助激光冲击强化处理;采用X射线衍射仪和HV-1000显微硬度计测量了强化处理前后试件的表面残余应力与表面显微硬度。实验结果表明:经激光冲击强化与温度辅助激光冲击强化处理后,试件表面引入了一定数值的残余压应力,同时表面显微硬度得到提高;但在残余压应力和显微硬度数值方面,经温度辅助激光冲击强化处理的试件均比常温激光冲击强化处理的试件要大,且随着辅助温度的增加,试件的表面残余压应力和表面显微硬度值均呈增加趋势。因此,在一定的温度范围内,采取温度辅助激光冲击强化的方式对GH4169合金进行处理,可以获得比常温激光冲击强化处理更好的强化效果,同时适当提高强化温度,在一定程度上可以进一步提高GH4169合金的强化效果。     

4GPa压力处理对Cu-11.68Al合金塑性变形的影响

采用纳米压痕法测量了4 GPa压力处理前后Cu-11.68Al合金的塑性变形量,并借助光学显微镜和透射电镜对其组织进行分析,探讨了4 GPa压力处理对Cu-11.68Al合金塑性变形的影响。结果表明,4 GPa压力处理能细化Cu-11.68Al合金组织,增大组织内部的位错密度,有效地减小Cu-11.68Al合金的塑性变形量,经2000 μN 载荷保持30 s后,4 GPa压力处理后Cu-11.68Al合金的塑性变形量为98.22 nm,较高压处理前减少了22.13%。     

塑性变形对ZL102合金组织及性能的影响

研究不同压缩工艺参数及等通道转角接压（ECAP）工艺对ZL102合金的显微组织及性能的影响。实验结果表明：随着温度的增加，ZL102合金的临界变形量增加，在410℃下，临界变形量可达50％以上。因此，ZL102合金适宜的变形温度在350-410℃之间。金相组织观察表明，随着变形量的增加，晶粒细化程度增大，变形量超过35％后，晶粒明显细化；材料的硬度随着变形量的增加而增大。采用转角a为120°模具时，路线A能更有效更均匀地细化晶粒。     

镁锂合金强化行为研究现状

镁锂合金是密度最小的合金材料,具有比强度高、塑性好、易切削加工、低温韧性好、良好的电磁屏蔽效能、减震性能和可回收性等优点,受到研究学者的高度重视和大力研究。但绝对强度过低是影响镁锂合金应用的主要瓶颈,而合金化、塑性变形和热处理是强化镁锂合金最常用的强化手段。总结了合金化、塑性变形和热处理3种强化手段强化镁锂合金的研究成果,展示了合金化、塑性变形和热处理对镁锂合金组织演化和力学性能的影响,揭示了镁锂合金在不同强化手段下的微观演化机理和强化机制,指出了镁锂合金现阶段遇到的问题。最后,展望了镁锂合金未来的研究趋势。     

塑性变形对Mg-Gd-Y-Zr合金析出行为及拉伸断裂行为的影响

研究塑性变形对Mg-10Gd-3Y-0.6Zr合金析出行为及拉伸断裂行为的影响。结果表明：塑性变形引发的晶体缺陷为时效析出提供了更多的形核核心,不仅使β′相的数量增加,还促进晶界、孪晶与基体界面处析出相的生成。析出相数量的增多可有效阻碍拉伸变形过程中的位错滑移从而强化合金基体,2%变形合金可实现强度与塑性的良好配合。塑性变形量增大,微裂纹在晶界析出相与基体界面处产生并沿晶界扩展,再加之断口表面平滑刻面的形成导致合金的拉伸性能降低。     

置氢对Ti-6Al-4V合金高温塑性变形的影响

利用XRD分析了置氢Ti-6Al-4V合金的相组成,应用Gleeble等温热模拟试验研究了置氢量对Ti-6Al-4V合金高温塑性变形的影响,计算了不同置氢量钛合金的变形激活能。结果表明：随置氢量的增加,Ti-6Al-4V合金口相含量增加,高温塑性变形的流动应力显著降低呈下凹型曲线变化,即存在一个最小值,应力最小值对应的置氢量随变形温度的升高而降低;置氢可以促进高温塑性变形过程动态软化与硬化的平衡;在相同应力水平下,适量的置氢可使变形温度降低50℃,或应变速率提高一个数量级。置氢Ti-6Al-4V合金变形激活能随置氢量增加呈下降趋势,变形由不受扩散机制控制转变为受扩散机制控制。     

合金铸铁聚焦光束表面强化技术

采用灯幅射聚焦光束做热源对合金铸铁进行表面熔凝处理,研究了熔凝处理层的组织和性能特点及光束工艺参数对组织和性能的影响。研究表明,采用聚焦光束熔凝正理２技术可在合金铸铁表面获得一个深度为毫米级、硬度为ｍ８５０的强化层,调节功率密芳和扫描速度可有效控制强化工和宽娄输入功率为５ｋＷ,扫描速度为３．５ｍ／ｈ时,一次熔凝正理２宽度可达１２ｍｍ。经光束熔凝处理后的合金铸铁组织有分层现象,采用较低的扫描速度时,