FeMnSiCrNi形状记忆合金中应力诱发ε马氏体逆相变的TEM研究

利用透射电镜观察了Fe 1 8Mn 5Si 1 0Cr 4Ni记忆合金中应力诱发ε马氏体在逆相变过程中的微观组织变化 ,对ε→γ逆相变进行了研究 在应力诱发γ→ε马氏体相变过程中 ,形成了两种不同形态的ε马氏体 ,它们的逆相变表现出不同的特征 对于单片状ε马氏体 ,逆相变的进行较容易 ,且易实现晶体学完全可逆 ;对于由多层组成的宽ε马氏体带 ,逆相变较困难 ,不易获得晶体学完全可逆     

FeMnSiCrNi形状记忆合金中应力诱发ε马氏体逆相奕的TEM研究

利用透电镜观察了Ｆｅ－１８Ｍｎ－５Ｓｉ－１０Ｃｒ－４Ｎｉ记忆合金中应力诱发ε马氏体在逆相变过程中的微观组织变化，对ε→γ逆相变进行了研究，在应力诱发γ→ε马氏体相变过程中，形成了两种不同形态的ε马氏体，它们的逆相变表现出不同的特征，对于单片状ε马氏体，逆相变的进行较容易，且易实现晶体学完全可逆；对于由多层组成的宽ε马氏体带，逆相变较困难，不易获得晶体学完全可逆。     

应力诱发马氏体相变唯象描述研究

针对外场（应力）作用对马氏体相变影响的特征，对Ｌ．Ｄ．Ｌａｎｄａｕ；Ａ，Ｆ．Ｄｅ－ｖｏｎｓｈｉｒｅ及ＦａｌｋＦ．等人提出的相变理论进行了一定的处理。提出了一个适于描述问题的Ｇｉｂｂｓ自由能函数分析表达式，并对其分析表达式进行了讨论。结果定性地表明上述分析表达式是符合马氏体相变实际的．本文还讨论了在不同应力作用下，马氏体相变临界温度的变化情况．     

应力诱发马氏体相变唯象抛述研究

针对外场（应力）作用对马氏体相变影响的特征，对Ｌ．Ｄ．Ｌａｎｄａｕ；Ａ．Ｆ．Ｄｅｖｏｎｓｈｉｒｅ及ＦａｌｋＦ．等人提出的相变理论进行了一定的处理，提出了一个适于描述问题的Ｇｉｂｂｓ自由能函数分析表达式，并对其分析表达式进行了讨论，结果定性地表明上述分析表达式是符合马氏体相变实际的。本文还讨论了在不同应力作用下马氏体相变临界温度的变化情况。     

Cu—Al—Ni形状记忆合金中的应力诱发相变

本文对多晶Cu-Al-Ni形状记忆合金进行了应力诱发相变的研究。试验是在低于Ms和高于Af温度下采用X-射线衍射的方法进行的。结果表明,在稍低于Ms点和稍高于Af点时分别发生了β_1→γ′_1和β→1β′_1的诱发相变,并伴随有β′_1马氏体的再取向。     

TiNi基形状记忆合金马氏体相变预现象研究进展

深入了解TiNi基形状记忆合金中特定马氏体相及复杂的多步相转变出现的原因,掌握TiNi基合金的马氏体相变规律,是开发和应用TiNi基形状记忆合金的前提.从弹性常数软化、声子软化及漫散射3个方面阐述了TiNi基形状记忆合金中的马氏体相变预现象,并将之与应变玻璃现象相区分.最后指出了TiNi基形状记忆合金马氏体相变的研究方向.     

马氏体相变及在形状记忆合金中的应用通过技术鉴定

受河北省科委、河北教委的委托,“马氏体相变及在形状记忆合金中的应用”技术鉴定会于1991年11月3日在我院召开.来自国家自然科学基金委、天津大学、天津纺织机械厂、河北机电学院、华北石油管理局,天津自行车二厂、天津市二轻研究所、天津市拔丝模具厂、天津标准件二厂等     

奥氏体锰钢应变诱发马氏体相变热力学分析

文章在Ｆｅ－Ｘ－Ｃ系规则溶液模型基础上，结合奥氏体锰钢的工况条件，计算了中锰钢和高锰钢在Ｍ，温度和室温时的△Ｇ＾γ→α，△Ｇ＾γ→Ｍ及外界机械能。从而找到了奥氏体锰钢的屈服强度和相变驱动力之间关系。从热力学上阐明了中锰钢能够发生应变诱发马氏体相变。     

Cu-Zn-Al合金应力诱发贝氏体相变

测定了母相状态的Ｃｕ－Ｚｎ－Ａｌ记忆合金，在恒应力作用下连续加热过程与中温等温过程的变形量．通过对温度一应变特性、时间一应变特性、组织形貌以及ｘ光结构分析，揭示出了应力、温度及升温速度对应力诱发贝氏体相变的影响。     

Fe-Mn-Si合金热循环时γ-ε马氏体相变特征

用Ｘ射线衍射方法对Ｆｅ－３１．６Ｍｎ－６．５Ｓｉ合金在８３－４８０Ｋ温度范围两次热循环时的热诱发γ－ε马氏体相变进行了研究。结果表明,冷却过程中γ→ε相变过程并非终止于Ｔ＾γＮ,而是终止在更低的温度。冷却至８３Ｋ时,γ相表现的还相当稳定。同样,ε马氏体在加热到４８０Ｋ时也显示出较高的稳定性。在加热到大约２７５Ｋ时,观察到奥氏体（２００）衍射强度出现异常降低,而马氏体（１０１）衍射强度正常。这种异常     

超级贝氏体组织中的应力诱发相变研究

为了研究钢中超级贝氏体产生应力诱发相变对其组织和力学性能的影响,将60Mn2SiCr钢经完全奥氏体化后,在250℃～270℃盐浴炉中等温处理获得超级贝氏体,并通过在疲劳试验机上施加不同的拉-拉交变载荷来探讨其对实验钢力学性能的影响。使用SEM、TEM和XRD对样品分别进行组织形貌观察和相组成的确定。显微组织中部分残余奥氏体发生应力诱发相变,转变为孪晶马氏体,致使钢的强塑积提高近32.4%。结果表明:超级贝氏体中的部分残余奥氏体能够通过产生应力诱发相变改善钢的强韧性。     

外应力对热弹性马氏体相变的影响

应用郎道理论，通过引进两个序参量，即马氏体转变百分数φ和平均应变ε，将自由能密度函数按φ和ε展开，讨论了外应力对初始相变温度TC、马氏体转变百分数和马氏体转变性质的影响。研究了φ和温度T之间的关系，所得结论易与实验结果直接比较。     

氧化锆陶瓷中马氏体相变晶体学和相变机制研究的进展

本文综述了自氧化锆被开发应用以来,人们关于氧化锆中马氏体相变晶体学和相变机制的研究成果。指出了目前在这两方面研究中还存在着的问题,并对今后研究的方向提出了一些看法。     

CuZnAlMnNi记忆合金马氏体相变热容的研究

采用差示扫描量热分析技术在超低降温速率下,研究了ＣｕＺｎＡｌＭｎＮｉ形状记忆合金的马氏体相变热容,通过计算,该合金由母相向马氏体转变时的最大热容和最大比热容分别是４３．８ｍＪ／Ｋ和５７４．１ｍＪ／ｇ．Ｋ其平均热容和平均比热容分别是１２．６３ｍＪ／Ｋ和１６５．４８ｍＪ／ｇ．Ｋ。     

CuZnAlMnNi记忆合金马氏体相变热容的研究

采用差示扫描量热分析技术在超低降温速率下,研究了CuZnAlMnNi形状记忆合金的马氏体相变热容．通过计算,该合金由母相向马氏体转变时的最大热容和最大比热容分别是43.8mJ／K和574.l Mj／g·K,其平均热容和平均比热容分别是12.63mJ／K和165.48mJ／g·K．     

ZGMn13钢在冲击和压力过程中形变诱发马氏体相变强化机理

对ZGMn13高锰钢的化学成发，金相组织，处理方法以及在冲击，压力过程中形变诱发马氏体相变的机理进行了分析，进一步阐述高锰钢耐冲击和耐磨损性能优良的内在原因。     

ZGMn13钢在冲击和压力过程中形变诱发马氏体相变强化机理

对ZGMn13高锰钢的化学成分、金相组织、处理方法以及在冲击、压力过程中形变诱发马氏体相变的机理进行了分析 ,进一步阐述高锰钢耐冲击和耐磨损性能优良的内在原因。     

形变时效对FeMnSiCrNi系形状记忆合金组织和性能的影响

为了提高FeMnSiCrNi系形状记忆合金的形状记忆效应和回复应力,通过SEM、TEM分析,研究形变时效对Fe17Mn5Si8Cr5Ni0.5NbC合金组织和性能的影响。结果表明,Fe17Mn5Si8Cr5Ni0.5NbC经过10％的变形后,由于产生大量的γ/ε界面和层错,有利于随后时效过程碳化物弥散均匀的析出,形成的碳化物的尺寸比不变形时效的更小,数量更多,提高了基体的强度,抑制了不可逆塑性变形的发生,同时,形成的层错在时效后部分保留下来,为应力诱发ε马氏体提供了更多的形核核心,从而提高合金的形状记忆效应和回复应力。变形后时效的形状恢复率比未变形时效的提高22％～40％,加热时的最大回复应力提高35％～143％,室温回复应力提高10％～38％。     

CuZnAl形状记忆合金回复应力的研究

CuZnAl形状记忆合金如果作为管接头和一些驱动元件使用时,主要利用的是其形状回复时受阻（约束条件）进而产生的回复应力.对Cu-26.87%Zn-3.85%Al（wt%）合金在约束条件下,加热和冷却过程中回复应力的变化和不同的回复加热温度对回复应力的影响进行了研究.实验结果表明,约束条件下,实验合金的回复应力在加热过程中逐渐升高,在210～250 ℃范围内达到最大值242 MPa,随后逐渐降低;冷却过程中回复应力短暂下降后,逐步升高,在130～150 ℃范围内达到最大值204 MPa,随后大幅度下降;实验合金加热温度不能高于其再结晶温度,否则其回复应力会大幅度松弛;为了在加热和冷却过程中获得的回复应力最大,实验合金的最佳回复加热温度为200 ℃左右.