核电站安注箱瓜瓣封头焊接裂纹的成因与控制措施

安注箱封头采用压制瓜瓣焊条电弧焊拼接,由于操作不当,在焊后无损检查时发现存在夹渣、气孔等缺陷,需要返修补焊.安注箱封头为瓜瓣拼接、球型形状,焊接位置为向上爬坡焊,且材质为奥氏体不锈钢材料,缺陷不能用碳弧气刨而只能用砂轮打磨的方法清除,由于缺陷打磨过程中没有注意打磨部位的形状及补焊过程中的操作,补焊后RT出现裂纹.从安注箱封头材料的化学成分、缺陷部位清理形状、焊接工艺、焊工操作等方面分析裂纹原因,提出控制措施:(1)缺陷清除后应圆滑过渡,不得存在尖锐沟槽;(2)焊条摆动宽度不易过大,利用工装将向上爬坡焊改为水平焊位置;(3)加强技术管控能力.     

600MW机组高压加热器危急疏水管道弯头开裂原因分析

某600 MW亚临界机组汽轮机2号高压加热器危急疏水调节门前管道弯头在机组发生跳机时,突然爆破呲水,为分析失效原因,采用宏观、测厚、扫描电镜分析、能谱分析、化学分析、金相检验及力学性能试验等方法,对失效的1Cr18Ni9Ti弯头进行试验分析。结果表明,弯头在制造时由于热加工工艺不当产生裂纹,补焊前未完全消除裂纹,并且补焊时存在未熔合,焊缝组织晶粒粗大等现象,在管道突然产生水锤这个外因下,弯头在有缺陷的位置开裂。     

烧焦线焊接弯头的失效分析及补焊修复

介绍了某石化公司烧焦线焊接弯头的失效分析过程。通过金相分析、化学成分分析、扫描电镜和力学性能分析,结果表明,引起失效的基本原因是由于在输送稀释蒸汽、水及焦渣过程中, 20钢管道焊接弯头处受到冲刷不断减薄,引起高温性能下降,管道不断被腐蚀破坏,形成腐蚀坑及表面裂纹,最终造成穿孔失效。采用GTAW焊接工艺对管道失效部位进行补焊修复,焊接接头无缺陷,且硬度满足使用要求。     

铸造黄铜螺旋浆缺陷的氩弧补焊

船用螺旋桨在铸造和加工过程中经常出现铸造缺陷(如夹砂、缩孔、气孔和疏松等)和加工尺寸不足等问题,在使用过程中也会出现裂纹和空泡腐蚀等缺陷,都需要补焊修复。为了提高补焊质量,满足螺旋浆加工和使用要求,针对ZHA167-5-2-2铸造黄铜的焊接特点,通过试验选用了氩弧补焊工艺。 1.挑选了四只具有不同缺陷面积和缺陷性质(如裂纹、空泡腐蚀等)的废螺旋浆,进     

修复

20093289大厚度LF6铝筒段补焊工艺/田英…//电焊机.-2008,38(12):95~96大厚度LF6铝筒段在自动焊接后容易出现气孔和夹渣等缺陷。针对这些焊接缺陷提出采用手工钨极氩弧焊进行补焊修复的工艺措施。根据排挖缺陷的具体情况,分为未挖穿和挖穿两种方式进行修复。实践证明这种工艺可以有效保证补焊质量,对企业的生产具有重要的实际应用价值。图2表1参3修复     

修复

20093289大厚度LF6铝筒段补焊工艺/田英…//电焊机.-2008,38(12):95~96大厚度LF6铝筒段在自动焊接后容易出现气孔和夹渣等缺陷。针对这些焊接缺陷提出采用手工钨极氩弧焊进行补焊修复的工艺措施。根据排挖缺陷的具体情况,分为未挖穿和挖穿两种方式进行修复。实践证明这种工艺可以有效保证补焊质量,对企业的生产具有重要的实际应用价值。图2表1参3修复     

495弯头连杆锤上模锻工艺及模具设计

一连杆锤上模锻的工艺分析495弯头连杆是柴油发动机上的一个重要零件。图1所示是锻件图.主要技术要求为: 1.表面缺陷深度为实际加工余量的一半,非加工表面不大于46mm,不允许有裂纹、折迭焊补。 2.纵剖面金属宏观组织的纤维     

核电站316L不锈钢弯头应力腐蚀行为的寿命预测

采用数值模拟方法对核电站316L不锈钢弯头的应力腐蚀裂纹扩展行为进行了研究。首先针对不锈钢厚壁弯头(外径355.6 mm,内径275.6 mm)进行有限元建模,在弯头内壁上创建出与实际裂纹相符的半椭圆状3D缺陷作为裂纹形状,其裂纹张开位移(δ_i)由Dugdale模型计算确定;然后根据有限元计算结果,建立裂纹应力强度因子(K)随裂纹深度(a)及附加应力(P)变化的拟合公式,结合实验数据得到管材在2种冷变形量下的应力腐蚀裂纹扩展速率(da/dt)拟合公式,利用迭代方法计算了裂纹穿透管壁所需的时间,为核电站安全评估提供了有效依据。研究显示,当弯头部位的冷变形量较小(硬度为230~245 HV)且在理想情况下(无初始附加应力),弯头被应力腐蚀裂纹穿透耗时最长(约57 a);当初始附加应力增加至200 MPa,此失效时间约缩减至前者的1/5(无应力释放)、2/7(应力释放一半)以及3/7(应力完全释放);保持初始附加应力不变(200 MPa)并提高弯头部位冷加工变形量(由硬度为230~245 HV提高到275~300 HV),弯头的大变形部位被穿透时间约缩短至小变形部位失效时间的2/5(无应力释放)、3/8(应力释放一半)以及1/3(应力完全释放),由此可见应力释放程度的降低和冷加工变形量的增加均导致了核电站316L不锈钢弯头剩余寿命的缩短。     

锰黄铜螺旋桨的补焊

黄铜螺旋桨可以采用手工电弧焊方法进行补焊。我厂3000HP浅海拖曳供应船螺旋桨二叶出现铸造缺陷(砂眼),一叶在0.3R(C面)吸水面,缺陷最大深度6mm,面积约有140×60mm,另一叶在0.4R(C面)吸水面有小砂眼,缺陷最大深度5mm,面积约有70×70mm,材质HMn55—3—1锰黄铜。要求补焊后内外无任何缺陷,焊缝打磨后与母材齐平,不     

铸造镁合金ZM5的A-TIG多层补焊工艺与性能研究

采用了活性钨极氩弧焊(A-TIG)对铸造镁合金ZM5的中厚板进行多层补焊。研究了多层补焊时TIG,A-TIG焊接方法对铸件焊缝熔深和性能的影响规律。研究表明,采用TIG焊与A-TIG焊对不同坡口深度多层补焊,在相同的焊接参数条件下,A-TIG补焊深度明显高于TIG焊,且焊缝中无焊接裂纹缺陷;当补焊相同的熔深时,TIG焊焊接电流远大于A-TIG焊的,同时出现热影响区(HAZ)组织恶化、焊接裂纹缺陷、合金元素烧损。分析表明,A-TIG补焊工艺性能优于TIG补焊工艺性能,主要是由于活性剂与电弧、熔池的相互作用所致。     

补焊对5754铝合金焊接接头组织和性能的影响

气体绝缘输电线路的外壳需具有良好的焊接质量,如有焊接缺陷,必须补焊修复,但这可能影响焊接接头的性能。为揭示焊缝修补对焊接接头性能的影响,对可用于制作气体绝缘输电线路外壳的尺寸为10 mm×125 mm×500 mm的5754铝合金试板进行了1～3次的补焊试验,检测了未补焊和补焊的焊接接头的显微组织和力学性能。结果表明:未补焊和补焊1、2、3次的接头热影响区均发生了再结晶,焊缝区均为胞状树枝晶,补焊的接头晶粒比未补焊的接头粗大,且随着补焊次数的增加,晶粒更为粗大。此外,补焊和未补焊的接头热影响区均发生软化,抗拉强度为母材的80%～85%,拉伸试样均断裂在热影响区。未补焊和补焊1次、2次的接头的抗拉强度高于退火态母材的抗拉强度,但硬度相差不大;补焊3次的接头硬度最低。未补焊和补焊的接头的热影响区硬度最低。     

一、二次补焊对高速列车用铝合金焊接接头疲劳性能的影响

6082铝合金是高速列车车体的主要材质,因其焊接时易产生气孔、裂纹等缺陷,必须进行焊接返修予以清除.深入研究补焊工艺和补焊次数对焊接接头疲劳性能的影响.通过脉动拉伸疲劳试验研究一、二次补焊6082铝合金焊接接头疲劳性能,并与未补焊的接头疲劳强度进行比较.结果表明,一次补焊后焊接接头的中值疲劳强度显著下降;二次补焊的焊接...     

热推弯头生产(续五)

<正> 6 产品缺陷及消除办法热推弯头常见的产品缺陷和消除办法分述如下。 6.1延伸率不合在对弯头进行机械性能检验时,经常出现延伸率不合。其产生原因是:生产弯头的钢管延伸率虽符合我国钢管标准的规定,但往往比美国的钢管标准低得多(美国弯头标准规定的延伸率与钢管标准相同),经热推后弯头的延伸率仍达不到美国标准要求。当热推弯头的温度低于Ac_3时,虽然钢管的延伸率达到美国标准要求,但弯头的延伸率仍略低于美国标准规定值。     

底水箱导电板的补焊修复

我厂电渣重熔冶炼高强度合金钢所用底水箱导电板为长1500mm、宽1200mm、厚22mm的紫铜板。在冶炼过程中常常被电弧击伤,出现直径大约100mm,深度不一的凹坑。通过手工电弧焊修复,装配后进行50MPa水压试验,均未出现渗漏现象,重新投入使用效果良好。其修复时补焊工艺如下: (1)用扁铲和手砂轮将缺陷处的钢与紫铜混合金属清除干净,直至露出纯净母材。 (2)选用φ5mm的T107焊条,焊前在200～250℃烘干、保温1～2h,随用随取。 (3)采用焦炭炉进行预热,将铜板水平     

铸造镁合金A-TIG补焊工艺分析

文中研究了TIG、A-TIG焊接方法对铸件焊缝熔深和缺陷的影响规律,并完成模拟铸件孔洞类缺陷的补焊试验.结果表明,在TIG与A-TIG对不同尺寸孔洞愈合的试验中,在相同的焊接参数条件下,A-TIG愈合孔洞的深度明显高于TIG,且焊缝中无焊接缺陷;在相同的补焊熔深条件下,TIG焊接电流远大于A-TIG,同时出现热影响区（HAZ）组织恶化,焊接缺陷产生.分析表明,A-TIG补焊工艺性能优于TIG补焊工艺性能主要是由于活性剂与电弧、熔池的相互作用导致.     

特殊高铬铸铁铸造缺陷的简易补焊

扬州某厂为上海宝山钢铁厂生产的旋风除尘器外桶是特殊高铬铸铁的筒形铸件(见图)。铸件在对合铸模接缝处有深约3～5mm、长约20～100mm的未浇足、缩孔铸造缺陷1～6段,需在简易条件下补焊。要求补焊处化学成分、     

大型火电用改良型9Cr1Mo铸钢补焊工艺

大型9Cr1Mo铸钢件存在缩孔缩松等缺陷,需要进行补焊修复,在补焊时工艺处理不当,会再次形成危害性缺陷。为了消除铸件本身缺陷以及补焊后再次形成的缺陷,采用新的工艺进行补焊,结果表明,仔细清理缺陷和熔渣,待修复区域形状规则圆滑,严格控制预热及层间温度、首层及其它层补焊工艺参数,同时使用锤击松弛应力,并进行焊后热处理等措施可以很好消除改良型9Cr1Mo铸钢件的缺陷。     

6082-T6铝合金补焊数值模拟

采用焊接仿真软件,对8 mm厚的6082-T6铝合金板进行了焊接及不同深度补焊的数值模拟,研究了焊接及不同深度补焊后的焊接残余应力分布状态,并通过焊接及疲劳试验等对模拟结果进行了试验验证。仿真计算结合试验结果表明:铝合金补焊后焊缝及热影响区焊接残余应力显著增加,补焊深度2、5、8 mm的峰值应力比焊接的分别提高了26%、28%、19%;补焊深度2 mm与补焊深度5 mm的接头焊接残余应力分布状态基本相似,补焊深度为8 mm的接头高应力区宽度明显增加;随着补焊层道数增加,接头抗拉强度略有降低且焊缝抗疲劳性能下降,试验结论与仿真计算结果一致。     

黄铜容器气焊工艺（下）

(紧接上期)(3)焊缝经检查如有肉眼或 X 光透视发现的而又不允许存在的缺陷,应进行补焊。裂纹、严重的未焊透、气孔、夹渣等墟用角向磨光机磨去后用原来使用的焊丝补焊,局部补焊时,板厚大于5mm 的应由另一名焊工在补焊缺陷处预热,范围要大于缺陷的三倍以上,补焊完成后火焰不能立即移开,应用长的火焰再加热2～6分钟。经 X 光检查合格后方可使用。     

船用大型铝青铜螺旋浆叶片的补焊

我厂承修的船用大型螺旋浆(直径1.6米)的叶片受到不同程度的损坏,需进行补焊(图1)。推进器材质为铝锰青铜(化学成分及机械性能见表)。补焊后要求焊缝先缺陷。焊缝机械性能达到原材料的要求。试验表明,采用氧乙炔焰预热,手弧焊补焊,其质量达到