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通过对LC压控振荡器原理的分析,设计了一种新型CMOS集成压控振荡器.该电路通过利用振荡器的输出产生高电压来控制开关电容阵列的开启来实现输出频率在不同频段中转换,从而提高输出频率范围和降低相位噪声.电路采用TsMc18rf工艺,用cadence的spectre工具进行仿真.结果表明:在0.6V的电源电压下,频率覆盖了2.07GHz到2.78GHz,可调控范围约为29%,总功耗约为1.8mw,1MHz频偏处相位噪声约为一120dB/Hz,满足了设计要求. 相似文献
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一、测量过程简述
1.测量依据
JJG780-1992《交流数字功率表》检定规程.
2.计量标准
5522A多功能校准器,如表1所示.
3.被测对象
0.5级数字功率表,满量限值为1900W(380V,5A,50Hz,cosΦ=1).
4.测量方法
依据JJG780-1992,采用交流标准源测量法直接测量.
二、数学模型
△=Yx-Yr
式中:△——被测交流数字功率表的示值误差;Yx——被测交流数字功率表的示值;Yr——标准功率源实际输出值. 相似文献
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正一、概述1.检定依据JJG262-1996《模拟示波器检定规程》。2.环境条件(1)温度:(20±5)℃;湿度:≤80%RH。(2)电源:(220±11)V,(50±1)Hz。(3)环境:无外界电磁场干扰和机械振动的影响。3.测量标准9500B型示波器校准仪(以下简称"校准仪"),其方波电压测量范围:1mV~200V,MPE:±(0.1%输出幅值+10μV)。4.测量方法用校准仪检定示波器垂直偏转系数的偏差时,将校准仪的输出端与示波器的CH1或CH2通道输入端相连接,设置好被检示波器垂直偏转系数的挡级后,使校 相似文献
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<正>一、概述1.测量依据JJG75-1995《标准铂铑10-铂热电偶检定规程》。2.测量标准及其主要技术要求一等标准铂铑10-铂热电偶,型号S,3个温度固定点上分度的扩展不确定度U=0.5℃,k=2。纳伏表,100m V量程最大允许误差为±(30×10-6×读数+4×10-6×量程),分辨力为10n V。3.被测对象及其主要性能二等标准热电偶,型号S,编号S1301017,3个温度固定点上的扩展不确定度不超过0.6℃~1.0℃。4.测量参数与测量方法简述 相似文献
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为了评价V型声屏障的降噪效果,通过试验及预测相结合的方法对低载荷V型声屏障进行研究。首先对V型声屏障进行实验室隔声性能测试,结果显示其计权隔声量比直立型声屏障小23.8 dB,隔声性能较差。而高速列车车外噪声声源有其本身的源强分布特性。为预测实际列车运行下V型声屏障降噪效果,通过线路测试识别出高速列车声源空间分布特征,确定预测模型声源,对声屏障总降噪效果进行预测分析。结果表明,V型声屏障针对实测高速列车车外噪声降噪效果显著,相对直立声屏障而言,约降低1 dBA左右;针对轮轨区域声源,V型声屏障的降噪效果降低4 dBA左右,尤其是在500 Hz、1 250 Hz和2 000 Hz频率处降噪效果最好。 相似文献
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《噪声与振动控制》2019,(2)
针对地铁A型列车车内振动噪声进行研究,分析不同弹性扣件对车内振动和噪声的影响,通过研究车体结构和国内外规范,对A型地铁车辆车内关键位置处的振动噪声进行多次测量,获得在普通扣件区段和弹性扣件区段列车内部的振动加速度和噪声,运用振动加速度级和声压级以及1/3倍频程分析不同弹性扣件对车内振动噪声影响。结果表明:车内不同位置处振动噪声差别较大,车厢两端部振动噪声大于车厢中部振动噪声;车内振动噪声峰值频率大多出现在125 Hz、160 Hz、200 Hz左右;扣件系统弹性变化不会影响车内振动噪声峰值频率和3 150 Hz以上高频段振动噪声;普通扣件刚度是弹性扣件刚度2倍左右时,在100 Hz至2 000 Hz范围内,列车在弹性扣件地段时车内噪声声压级比在普通扣件地段时大,差值约为2 dB至5 dB,在315 Hz至2 000 Hz范围内,列车在弹性扣件地段时车内振动加速度级比在普通扣件地段时大,差值约为6 dB至10 d B;在弹性扣件区段时的Z振级比在普通扣件区段时大,但在弹性扣件区段时X振级反而低于在普通扣件区段时的值。 相似文献
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一些小型地磁传感器输出噪声电压水平在10 nV/Hz左右,现有nV级噪声水平的前置放大器体积太大难以满足其信号调理需求.针对这个问题,本文阐述了低噪声放大电路输入级设计原理,利用Multisim对输入级电路等效输入噪声电压等指标进行仿真,研制出一种基于差分输入的小型低噪声前置放大电路.给出了电路关键性能指标的仿真和测试结果,测试结果表明该电路具有良好的噪声特性和共模抑制比,噪声电压水平仅为3.7 nV/(Hz)~(1/2)@3.5 kHz,共模抑制比110 dB,增益为100~1 000连续可调. 相似文献
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利用硅烷偶联剂作为改性碳纤维的接枝材料,探索γ-氨乙基氨丙基三甲氧基硅烷(KH-792)改性前后碳纤维电化学性能和电场响应性能的变化。结果表明,改性后碳纤维电极的电化学性能显著提升,比容量为105.96 F/g,是未改性电极的4.58倍,未改性电极存在的低频容抗现象也得到改善。改性后,电极对的极差稳定性提高,日漂移量最低10μV/d,能够很好地响应1 m V/1 m Hz电场信号,电极对的电化学自噪声可低至1.7 n V/rtHz@1 Hz,与未改性电极对的自噪声相比明显降低。 相似文献
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针对3×3耦合器输出信号的非对称特性,研究并推导了改进型的3×3耦合器解调算法。根据该算法,使用Labview设计了信号处理软件。实现了对非对称3×3耦合器输出信号的软件解调和频谱分析。通过实验,系统的频率测量范围可达10~1000Hz,相位测量范围为-10~10rad,相位灵敏度为0.5V/rad。 相似文献
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应用噪声与振动测试分析系统对内燃机车司机室内部噪声进行测试与分析,得出结果为:司机室内部存在的主要是中、低频噪声,在100~160 Hz和1 250~2 000 Hz两个频段出现峰值,特别是1 600 Hz附近较明显;当机车运行速度低于120 km/h时,运行速度大小对司机室内噪声值影响不大;对于双司机室机车而言,靠近冷却室端的第二司机室的噪声值比远端第一司机室的噪声值高大约2~4 dB(A);相同工况下机车定置时司机室内噪声值比机车运行情况下的测试值要小约2~5 dB(A)。研究结果为内燃机车司机室的减振降噪设计提供依据。 相似文献
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利用粘胶基碳纤维材料制备新型海洋电极,并测试其电化学性能和电场响应性能。结果表明,粘胶基碳纤维比表面积约为550 m~2/g,其表面有深浅不一的沟槽,与海水接触角为148°;循环伏安曲线表明其有较好的双电层电容性能,塔菲尔测试得出其交换电流密度为23.7 A/m~2;电极对的极差稳定漂移约为0.4 mV/24h(电极浸泡24 h后),对频率为0.01 Hz、振幅为10 mVpp的电场信号能做出良好响应,在1 Hz频点处的自噪声为槡6.75 nV/Hz@1 Hz。 相似文献
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本函数信号发生器运用最新的频率合成技术,以专用DDS芯片AD9834为核心,实现多种函数信号的输出,其中包括正弦波、方波、三角波;输出的函数信号的频率在10Hz到1MHz范围可调;具有带宽广、噪声低的良好性质。以STC89C52单片机系统作为控制部分,可以轻松的实现输出波形的选择、输出频率的设定等功能。并采用液晶显示,操作提示明了,人机界面友好。 相似文献
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CTIA读出方式的微测辐射热计 总被引:1,自引:1,他引:0
在微测辐射热计热敏元的热平衡模型基础上,分析了CTIA读出方式的微测辐射热计在不同背景和衬底温度下的输出响应率,仿真了探测器面阵在偏移-增益两点校正法校正后的输出。为衡量不同衬底温度下校正后残余非均匀性噪声的大小,考虑到响应率随背景温度和衬底温度变化的因素,提出了非均匀性噪声等效功率(NNEP)指标。研究结果表明,在采用20μs积分时间和5pF积分电容时,探测元响应率可以达到106V/W到107V/W;衬底温度的变化在约0.01K以内时,采用两点校正法可以对该读出方式的微测辐射热计输出进行良好的校正。 相似文献