18CrNiMo7-6钢圆柱试件淬火过程数值模拟

采用有限元分析方法,利用SYSWELD软件模拟18CrNiMo7-6钢圆柱试件渗碳及淬火过程,并分析其渗碳场、温度场及硬度的变化规律和分布状态。模拟结果表明,渗碳过程中,圆柱试件外表面含碳质量分数先增大后减小,而心部含碳质量分数基本保持不变;淬火过程中,圆柱试件截面沿径向温差先增大后减小,冷却到9.8 s时,温差最大,为293℃;冷却到12.0 s时,外表面处率先发生马氏体转变;冷却到47.2 s时,圆柱试件心部温度为281℃,整个试件几乎都完成马氏体转变;圆柱试件硬度值沿径向从外表面向心部逐渐递减,很符合18CrNiMo7-6钢热处理后的性能。     

用于超高压管汇材料15CrNiMo的综合性能研究

针对高压管汇应用中出现的非正常损坏状况,以15CrNiMo钢为研究对象,对其采用几种不同的热处理工艺处理后,对比分析其金相组织、硬度和耐磨性。研究结果表明:15CrNiMo钢采用渗碳+等温淬火+低温回火热处理后其工作面可获得下贝氏体+回火马氏体的混合组织,其强度及耐磨性得到显著提高,心部材料仍具有良好的塑性及韧性,从而可提高材料的综合力学性能,延长高压管汇的使用寿命;对15CrNiMo钢进行渗碳处理后其表层含碳质量分数由原来的0. 15%提高到0. 66%～0. 70%,且由表层到内层从高到低逐渐变化,这部分材料已由低碳钢转化为中碳钢,比较适合进行等温淬火,易于产生下贝氏体;对15CrNiMo钢采用渗碳+等温淬火处理后,虽然其在滑动磨损情况下的耐磨性不如回火马氏体钢,但在冲蚀磨损情况下,由于大量贝氏体的存在,且表面存在不同程度的压应力,可有效阻止裂纹的扩散,所以其耐磨性优于回火马氏体。研究结果可为使用高压管汇进行石油和页岩气开采的行业提供一定的理论参考。     

牙轮钻头固定套淬火过程温度场数值模拟

基于牙轮钻头主要失效形式为粘着磨损,设计了一种固定套式滑动轴承;利用SYSWELD软件,建立固定套有限元模型,分析其淬火冷却过程中,温度场变化规律和分布状态,模拟结果表明:当淬火冷却到9.5s时,固定套温差最大;冷却到11.9s时,外表面率先发生马氏体转变;冷却到41s时,固定套马氏体转变基本已完成。     

20Ni3Mo渗碳钢深冷强化研究

为提高牙轮钻头的使用寿命,用20Ni3Mo代替20Ni4Mo钢,并采用930±10℃×6h的渗碳淬火工艺预处理后,再用液氮及其蒸发空间温度梯度制冷深冷处理。通过磨损试验和透射电镜观察TEM组织表明,深冷处理后,20Ni3Mo钢硬度提高72HRC,耐磨性提高89%,其组织为均匀马氏体、残余奥氏体和微细碳化物。残余奥氏体转变为马氏体及超微细碳化物的析出是提高20Ni3Mo渗碳钢硬度与耐磨性的重要原因。     

基于JMatPro软件对22MnB5钢热处理参数的计算

采用JMat Pro 7.0对22Mn B5高强钢的热平衡相组成、等温奥氏体化曲线(TTA)、过冷奥氏体连续转变曲线(CCT)、淬透性预测和淬火后的力学性能进行了数值计算,并对22Mn B5高强钢进行了高温淬火试验。计算结果表明：22Mn B5高强钢的相转变温度A_c1为713.9℃,A_c3为812.0℃,M_s为401℃,M_f为290℃;22Mn B5钢在连续加热过程中加热速率越快,奥氏体化程度越高且均匀化时间越短;钢在连续冷却过程中,其屈服强度、抗拉强度和硬度均随冷却速度的增大而增大,当冷却速度为100℃/s时,硬度、屈服强度和抗拉强度分别达到其最大值481.1HV_0.1、1 261 MPa和1 507.9 MPa。22Mn B5高强钢经高温热处理后冷水浴淬火试验,获得的组织、硬度、屈服强度和抗拉强度与JMat Pro计算结果一致。     

圆弧齿轮渗碳产品的质量控制

针对圆弧齿轮渗碳存在产品质量不稳定的问题 ,从分析渗碳过程的基本理论出发 ,得出炉内CO含量波动和温度波动对炉中碳势的影响规律 ,提出保持炉内CO含量稳定的措施。在某厂 2 0CrMnTi钢圆弧齿轮渗碳生产中采取如下实际措施 :选择甲苯和乙醇作混合渗碳剂 ,调整两者混合比例 ;采用氧探头作传感器 ,设备合理的氧电势并依氧电势调节渗碳剂滴量 ,保持炉内CO含量不变。按上述措施设计了渗碳工艺流程 ,渗碳处理后圆弧齿轮表面硬度、心部硬度和金相组织均符合图纸要求 ,产品质量稳定。     

延长高压活动弯头寿命的工艺研究

针对我国高压管汇的应用和非正常损坏情况,提出了延长高压管汇使用寿命的工艺措施。以20Cr Ni Mo材料为例,研究了在制造高压活动弯头过程中渗碳+等温淬火+回火的热处理工艺,给出了热处理工艺后工件重要部位的金相组织和硬度,并对热处理工艺特点进行了分析。分析结果表明:活动弯头采用渗碳+等温淬火+回火的热处理工艺,工作面获得下贝氏体+马氏体的混合组织,大幅提高了活动弯头工作面的耐磨性能和抗腐蚀性能;同时,心部材料仍具有良好的韧性,从而可延长活动弯头的使用寿命。所得结论可为相关研究人员和使用人员提供参考。     

X90管线钢焊接热影响区热模拟试验研究

文章介绍了采用Gleeble 1500热模拟试验机研究X90管线钢连续冷却过程中的相变规律,采用金相法与热膨胀法相结合的方法进行研究测量并绘制出CCT曲线。试验结果表明,随着冷却速度的增加,X90管线钢的硬度逐渐增加,当冷却速度达到40℃/s时,金相组织中出现马氏体,硬度增加迅速。不同的冷却速度会得到不同的金相组织,当冷却速度小于2℃/s时,有铁素体生成;当冷却速度处于0.1~5℃/s之间时,会有少量的珠光体产生;当冷却速度处于0.5~40℃/s之间时,形成了贝氏体;当冷却速度大于40℃/s时,产生了马氏体。     

连续管作业注入头夹持机理研究

对连续管作业注入头夹持机理进行了分析,将夹持力简化为沿周向正弦分布的压力,利用级数形式的应力函数、应力边界条件和位移连续条件得到不规则外压作用下的应力分布,给出了连续管内、外表面关键点处的等效应力随着夹持力、轴向拉力、内压、连续管壁厚和外径变化而变化的规律:①等效应力随着夹持力的增大而迅速增大;②除了轴向拉力很小的情况以外,等效应力随轴向拉力F的增大而增大;③在连续管的不同位置,内压对等效应力的影响趋势不同。在内表面θ=0点和外表面θ=π/2点的等效应力随内压的增大而减小;而内表面θ=π/2和外表面θ=0点的等效应力随内压的增大而增大;④随着壁厚的增大连续管内、外表面的等效应力均有所减小;⑤在壁厚和夹持力一定时,等效应力随外径的增大出现先减小后增大的趋势;⑥随着内压由小逐渐增大,屈服极限曲线出现先外移后内移的现象,且弹性区的范围随着内压的增大逐渐减小。     

压力容器用508-Ⅲ钢焊接热影响区组织分析

采用焊接热模拟技术,在Gleeble 1500热模拟试验机上对508-Ⅲ钢的焊接热影响区进行了连续冷却转变曲线（SH-CCT）的研究,结合金相观察和硬度测定,绘制了508-Ⅲ钢的SH-CCT曲线。根据冷却转变曲线试验结果对现场提供的焊接件热影响区进行了组织分析。通过分析得出,为了获得较为理想的热影响区组织,应当通过调整焊接工艺参数,减小重点相变温度段（800~500 ℃）的冷却速度,实际焊接时应保证以1~5 ℃/s（t8/5为60~300 s）的速度冷却,可以得到组织为13%~27%的铁素体+73%~81%的粒状贝氏体。     

Evaluation of the coking resistance of catalysts of steam conversion of hydrocarbons

Translated from Khimiya i Tekhnologiya Topliv i Masel, No. 10, pp. 9–10, October, 1991.     

石油企业知识型员工流失的原因分析与思考

对石油企业知识型员工流失的现状进行了描述,并分析了流失的原因;阐述了稳定知识型员工队伍的基本思路;从提高待遇、增进感情、发展事业、制度创新四个方面提出了相应的对策。对石油企业的人力资源管理理念的创新进行思考。