500 kV自耦变压器中性点加装小电抗的设计及选型方法

500kV自耦变压器中性点经小电抗接地是限制电网短路电流的有效手段。利用EMTPE对主变压器中性点接入小电抗后的过电压及绝缘配合进行研究。通过计算正常运行下中性点小电抗的工频及操作过电压水平,以及系统接地故障、合闸及重合闸等操作时小电抗上的操作过电压和暂态电流,确定了主变压器中性点MOA的参数配置,并总结了加装主变压器中性点小电抗的选型方法。     

500kV自耦变压器中性点经小电抗接地系统的过电压与绝缘配合

在500kV自耦变中性点由直接接地改成经小电抗接地的方式后,对其中性点、主变入口处上出现的过电压进行了详细全面的分析,并在此基础上对中性点电抗器的小电抗取值、主变中性点和主变入口处的过电压保护和绝缘配合问题进行了探讨。     

500kV自耦变压器中性点小电抗的应用分析

结合500kV桂山变电站主变中性点加装小电抗工程,分析自耦变压器中性点经小电抗接地对220kV母线短路电流的限制作用,介绍变压器中性点设备的配置情况,并从变电站运行管理角度发生,提出变压器中性点经小电抗接地运行的注意事项.     

500 kV罗平站主变加装中性点限流电抗器电磁暂态研究及设备选型

随着电网的发展,部分自耦变压器中压侧电抗常接近于零,导致变压器220 kV侧发生近区单相或两相接地时,故障穿越电流已接近甚至超过变压器可承受短路电流的极限值,为限制罗平站220 kV单相或两相短路电流水平、改善主变运行环境,拟在主变中性点加装限流电抗器。采用最新EMTPE程序,通过对主变接入限流电抗后短路电流水平、过电压及绝缘配合等电磁暂态特性研究,提出了500 kV罗平站主变中性点限流电抗器阻抗选取原则及限流效果、工频及操作过电压水平、流经主变中性点电抗器的工频稳态及暂态电流水平,并确定了主变中性点避雷器及限流电抗器的技术参数。通过改造可显著降低罗平站220 kV单相或两相短路电流水平,有效改善了主变运行工况。     

西安电网供电主网变压器中性点经小电抗接地的研究

针对目前西安电网中变压器中性点接地方式存在的安全隐患,提出了330 kV自耦变压器和110 kV变压器都经过小电抗接地的优化方式。仿真计算表明,经过适当的小电抗接地后,330 kV自耦变110 kV侧母线上的单相短路电流明显减小,其他110 kV变压器中性点过电压显著减小,保证了中性点绝缘不受威胁和系统运行的安全性。     

220kV变压器中性点经小电抗接地方式

为了限制短路电流和满足继电保护整定的需要,我国220 kV电力系统采用的是部分变压器中性点接地方式。这种接地方式会使不接地变压器的中性点产生过电压,若失地后发生单相接地故障更可能使中性点过电压上升到相电压,虽然可以用避雷器和间隙对此进行保护,但间隙放电分散性很大,很可能误动,且可能会与避雷器绝缘配合失调。为此建立了一个重庆地区的220 kV电网,使用PSCAD/EMTDC软件计算了中性点加装小电抗后的中性点过电压及短路电流。计算结果表明:中性点串接小电抗后,中性点的过电压会大幅下降,不再会出现失地现象,中性点电压也不会再出现高达相电压的过电压,中性点不必再安装间隙,只安装避雷器限制雷电过电压即可,免去了绝缘配合失调的可能性;并且,中性点加装小电抗后,变压器绕组流过的单相短路电流会下降,可以防止变压器绕组上流过的电流过大,损坏变压器。最后分析了中性点加装小电抗对继电保护的影响。     

500 kV自耦变压器中性点小电抗接地的过电压研究

按北京地区昌平站５００ｋＶ系统１９９９年的运行方式,采用华北电力科学研究院动经所通过计算确定的中性点小电抗值,对变压器中性点的雷电侵入波过电压、非全相运行过电压进行了计算,同时对变压器中性点接小电抗后的各种过电压水平进行了分析,并确定了其过电压的保护方式、绝缘水平以及小电抗的技术要求,得出了昌平站５００ｋＶ自耦式变压器的中性点经５Ω小电抗接地后,再加上氧化锌避雷器保护,其绝缘水平仍可维持原３５ｋＶ     

500kV变压器中性点经小电抗接地的计算和应用

针对思源500kV变电站220kV侧的单相接地短路电流超过三相短路电流,且单相接地短路电流接近断路器额定遮断容量的情况,对思源变电站变压器中性点经小电抗接地所涉及的短路电流、雷电过电压等进行研究和计算,给出小电抗阻抗值选择方案,研究结果可供思源变电站实施中性点经小电抗接地工程采用。     

500kV变压器中性点加装小电抗影响分析与试验研究

研究了500kV变电站自耦变压器中性点接小电抗的原理,通过PSASP、PSCAD、RTDS仿真计算工具和平台,探讨了小电抗接地对降低单相短路电流的影响以及如何合理选用小电抗,并验证了500kV变电站自耦变压器中性点接小电抗的必要性.针对自耦变压器中性点经小电抗器接地方式,阐释小电抗器的电抗值与单相短路电流的关系以及小电抗器对继电保护的影响,最后得出500kV变压器中性点经小电抗接地能有效地抑制220kV侧接地短路电流的结论.     

多个500kV站点自耦变中性点加装小电抗对零序电量叠加影响的研究

500 kV自耦变中性点加装小电抗是抑制电网短路电流水平的有效措施。主变中性点加装小电抗后,改变了系统的零序参数,当线路发生不对称接地故障时,故障电量所受影响不容忽视。文章基于500 kV自耦变压器建立了复杂系统环形等值模型,用广东电网500 kV站点的实际参数进行仿真。定量计算了单个站点自耦主变压器(以下简称主变)中性点加装小电抗前后,线路故障位置不同时,各零序电量的相对变化量所受的影响,结果表明当线路出口处发生接地故障时对各零序电量的影响最严重;分析了主变中性点加装小电抗后对相关继电保护整定值的影响,为满足灵敏度需求,变压器中性点零序电流保护需重新整定;多个站点主变中性点同时加装小电抗时,研究表明不同安装情形对各零序电量的影响均存在叠加效应。实际电网仿真算例验证了理论分析的正确性。     

500kV自耦变压器中性点串接小电抗对继电保护装置的影响

以500 kV电网单台主变压器中性点串接小电抗接地的系统模型为基础,从不同故障位置、小电抗阻值线路长度及系统运行方式等方面分析500 kV变电站220 kV侧母线发生接地故障时线路零序过流保护、零序方向保护、主变压器中性点零序过流保护以及变压器差动保护受到的影响,说明500 kV自耦变压器中性点串接小电抗是抑制500 kV变电站220 kV侧母线单相短路电流的有效措施。     

500kV主变压器中性点加装小电抗器限制短路电流的研究

以东莞电网3个500kV变电站为例,分析500kV变电站220kV侧母线单相短路电流普遍超标的主要原因,提出限制单相短路电流的措施。针对自耦变压器中性点经小电抗器接地方式,阐释小电抗器的电抗值与单相短路电流的关系以及小电抗器对继电保护的影响,从节省投资、简化电路结构的角度推荐采用变压器中性点与小电抗器之间不安装隔离开关的电气主接线方案。东莞电网500kV变电站500kV自耦变压器采用中性点经小电抗器接地方式后,限制220kV侧母线单相短路电流效果明显,增强了变电站短路电流水平对电网建设的适应性。     

500 kV自耦变压器中性点加装小电抗限制不对称短路电流原理

结合电网各种限制短路电流的方法,分析其中的优缺点,针对广东电网部分500 kV站点的220 kV侧母线单相接地故障电流超标问题,研究主变中性点加装小电抗限制故障电流的原理,分析表明加装小电抗是限制不对称接地故障电流的有效措施,且小电抗投资小,经济性高,运行较为可靠.通过计算500 kV加林站在规划期2015年的短路电流,对比加装0 ～40 Ω小电抗时限制电流的效果,提出合适的小电抗阻值选取范围为10 ～ 15 Ω.加装小电抗对系统正常运行无任何影响,但是会影响零序保护装置灵敏度,需要重新校验整定值,以防保护拒动.     

500kV自耦变压器中性点经小电抗接地方式在电力系统中的应用

该是《三峡电站５００ｋＶ主变压器中性点接地方式优化选择》一的续篇。随着电力系统不断扩大,受端系统逐步加强,５００ｋＶ变电站特别是２２０ｋＶ侧单相短路电流大于三相短路电流的现象时有发生,给设备选择带来困难。中研究了５００ｋＶ变电站单相短路电流急剧增长的原因,计算论证了经小电抗接地是限制单相短路电流的有效措施之一,并阐述了５００ｋＶ自耦变压器中性点经小电抗接地后,其等值零序电抗的计算方法,可供工     

特高压并联电抗器中性点小电抗的过电压及绝缘水平分析

为了提高特高压输电系统的可靠性和安全性,利用EMTP建立了1000 kV典型输电系统的仿真模型.分别针对工频、操作和雷电过电压情况下中性点小电抗的过电压进行了计算分析,研究了并联电抗器和金属氧化物避雷器对过电压的抑制效果,重点分析了并联电抗器中性点小电抗的过电压,并对其绝缘水平进行了核算.实验发现:并联电抗器可有效抑制...     

500kV中性点经小电抗接地自耦变压器后备保护整定计算的研究

基于自耦变压器与普通变压器的结构差异,介绍了中性点经小电抗接地自耦变压器零序短路参数及公共支路零序电流计算方法,提出了应注意的问题。分析了一般500 kV自耦变压器保护的构成特点,根据"加强主保护,简化后备保护"的原则,对后备保护配置及整定过程进行了简化,不仅简化了后备保护的多段配置,甚至取消了高、中压侧零序电流保护,同时详细论述了其过程和理论依据。利用继保整定及仿真软件对实例进行故障分析、整定计算及保护动作行为仿真,仿真结果表明该后备保护动作可靠,逻辑简单,易于实现。     

500 kV自耦变压器中性点小电抗接地的研究

介绍浙江500kV变电所自耦变压器中性点接小电抗的研究成果,分析了选用合适的电抗值、小电抗接入后系统有效接地程度的变化、变电所中接小电抗的变压器台数等方面情况,计算了各种阻值的小电抗对不同类型故障后短路电流的限制效果,摸索了浙江电网中短路电流变化的一般规律,提出了系统中有小电抗接入后应增加的短路电流校核内容,推荐了小电抗合适的阻值.     

舟山多端柔性直流输电工程换流站内部暂态过电压

舟山多端柔性直流输电工程建成后将成为世界上第一个基于模块化多电平换流器(Modular Multilevel Converter, MMC)的五端柔性直流输电工程。为研究各换流站的过电压水平,依托舟山多端柔性直流输电示范工程,详细分析了换流站交直流侧的过电压机理,建立了基于详细控制保护策略的五端柔性直流输电系统过电压仿真模型,计算了换流站联结变压器阀侧单相接地、桥臂电抗器阀侧单相接地、直流极线接地、直流平波电抗器阀侧直流母线接地和直流极间短路等故障在换流站关键设备上产生的过电压。结果表明：联结变压器阀侧交流母线上的最大过电压为360 kV;直流极线上的最大过电压为370 kV,直流平波电抗器阀侧直流母线的最大过电压为369 kV,避雷器CB和D承受的最大能量分别为1.258 MJ和1.655 MJ;星形电抗接地支路中性点上的最大过电压为188 kV;桥臂电抗器两端产生的最大过电压为235 kV。计算结果可为该工程换流站的绝缘配合研究以及相关设备的选型、试验等提供重要依据。     

500kV变电站并联电容器的过电压分析与保护参数整定

针对四川省洪沟、龙王等500kV变电站连续发生的并联电容器爆炸事故,计算分析了由于电容器组内部元件击穿而引起的过电压分布情况.对事故电容器的绝缘进行解剖后发现,严重的老化现象可以充分证明内部局部元件上的过电压是影响电容器绝缘性能的重要因素.最后,为确保并联电容器的可靠运行,通过计算35kV、6并7串结构的无功补偿电容器在运行中存在的不平衡电流,对双Y中性点的不平衡保护电流整定值进行了修正.