咨询与服务

编辑同志,您们好,现有一问题请求贵刊帮助解决.我们在测定CriNiMo系列合金钢过程中,用GB228—87图解法测定其σ_(p0.1)时,放大倍数为400倍.在同一钢种同一热处理     

关于超塑性流动方程的讨论

鉴于通常的超塑性流动方程σ=Kε~m中的m和K都不是常数,本文提出一个改进的流动方程,σ=σ_(ε/ε_0)~m。这一新方程在保持原方程反映材料应变速率敏感效应的基础上,在拟合lgσ-Igε曲线及实际拉伸曲线上均优于原方程。并且新方程能够和变形机理的速率方程协调一致。在现象学上,其参数ε_0和(?)可以分别代表最佳超塑性变形时的应变速率和流变应力。     

Ti-6Al-4V合金的蠕变性能

本文利用现有数据,对Ti-6Al-4V合金的高温、室温蠕变性能及蠕变断裂性能进行了综合分析。分析结果表明,该合金长时间使用的极限温度为300℃或稍高于300℃;在300℃以下,退火状态的合金,同一温度的蠕变强度σ_(0.1)/100与屈服强度σ_(0.1)大致可用σ_(0.1)/100=1.355+0.836σ_(0.1)表示。200～400℃之间,σ_(100)与σ_b之比约为0.92～0.96。该合金存在着明显的室温蠕变现象,某些零部件不宜在高于90％屈服强度的应力下长期使用。显微组织对该合金的蠕变性能具有明显影响,β-加工或处理、淬火时效等可以提高其蠕变性能。     

基于子空间空间谱极值起伏特性加权的未知目标检测方法

针对同一频带中不等强度未知目标检测问题,依据不同目标辐射信号对各子空间空间谱贡献大小的不同,提出一种基于子空间空间谱极值起伏特性加权的未知目标检测方法。对线列阵接收信号协方差矩阵进行特征分解得到各子空间相应子矩阵;对各子矩阵进行波束形成得到各子空间空间谱,并利用各子空间空间谱极值起伏差异形成加权因子;利用该加权因子对归一化的各子空间空间谱进行加权统计得到最终空间谱,以提升弱目标子空间空间谱在最终空间谱的比例。理论分析、数值仿真和实测数据处理结果均证明了,该方法可以有效抑制了噪声子空间对目标子空间的干扰,增强了弱目标子空间空间谱在最终空间谱的比例,使其比例由原先的σ_(s,w)~2/(σ_(s,all)~2+σ_n~2/N变为1/L(N为阵元数,L为目标数,σ_(s,w)~2为弱目标能量,σ_(s,all)~2为目标信号能量和,σ_n~2背景噪声能量);减小了不同强度目标子空间空间谱幅值差异,使强、弱目标空间谱幅度值比由原先的σ_(s,s)~2/σ_(s,w)~2近似变为1(σ_(s,s)~2为强目标能量),改善了常规波束形成和常规子空间重构法对同一频带中不等强度未知目标的检测性能,并在同一波束图中,同时对不等强度未知目标实现有效检测。     

THE m-δRELATIONS OF SUPERPLASTICITY

超塑性m-δ关系曲线可以分为m_L=m_(max)和m_L=m_(min)两大类型。均可由下面的C.L.(刘勤)m-σ方程表示:σ(%)=〔cε~(m-m_0)-1〕×100当σ=σ_0=0时,m=m_0≠0,C=C_0=κ_0/κ_0=1。当σ=σ_1(σ_(11),σ_(12),σ_(13),…,)时,m=m_1(m_(11),m_(12),m_(13),…),C=C_1(C_(11),C_(12),C_(13),…)=κ_1(κ_(11),κ_(12),κ_(13),…)/κ_0,当σ=σ_F时,m=m_F,C=C_F=κ_F/κ_0。对C 值进行“规划”,得到的C_1~(σ_O-σ_L)-(m_L=m_(max)),C_2~(σ_F-σ_L)-(m_L=m_(min)),C_3~(m_0-m_L)-(m_L=m_(max)和C_4~(m_F-m_L)-(m_L=m_(min))四种类型的“规划”方程分别对m_L=m_(max)和m_L=m_(min)型m-σ曲线适用。若m-σ曲线属简单的下降式,C 及其“规划”值均可近似地取1。否则,C-σ关系是应加以研究的问题。m 和k 值对σ值的效应可以分为动态(直接)和静态(间接)两种。最后的σ值是两种效应的综合结果。(注:m 和κ值见基本方程σ=κε~m)     

ZDM10T/90拉力试验机的改装

国标和航标关于室温和高温拉伸试验方法以及现代设计,都要求能自动绘制P—Δ1曲线或σ—ε曲线,从曲线上求出E、σ_(0.01)、σ_(0.2)、σ_(0.7)、σ_(0.85)、σ_b、δ和n值等参数,试验机的吨位能随所试材料及试件大小任意选择,提高测试精度。拉伸速度以所试材料屈服点σ_(0.2)为界,高温拉伸屈服点σ_(0.2)前应变速率为0.005     

超塑性 m-δ关系

超塑性 m-δ关系曲线可以分为 m_L=m_(max)和 m_L=m_(min)两大类型。均可由下面的 C.L.(刘勤)m-σ方程表示:σ(％)=〔cε~(m-m_0)-1〕×100当σ=σ_0=0时,m=m_0≠0,C=C_0=κ_0/κ_0=1。当σ=σ_1(σ_(11),σ_(12),σ_(13),…,)时,m=m_1(m_(11),m_(12),m_(13),…),C=C_1(C_(11),C_(12),C_(13),…)=κ_1(κ_(11),κ_(12),κ_(13),…)/κ_0,当σ=σ_F时,m=m_F,C=C_F=κ_F/κ_0。对 C 值进行“规划”,得到的 C_1~(σ_O-σ_L)-(m_L=m_(max)),C_2~(σ_F-σ_L)-(m_L=m_(min)),C_3~(m_0-m_L)-(m_L=m_(max)和 C_4~(m_F-m_L)-(m_L=m_(min))四种类型的“规划”方程分别对 m_L=m_(max)和 m_L=m_(min)型 m-σ曲线适用。若 m-σ曲线属简单的下降式,C 及其“规划”值均可近似地取1。否则,C-σ关系是应加以研究的问题。m 和 k 值对σ值的效应可以分为动态(直接)和静态(间接)两种。最后的σ值是两种效应的综合结果。(注:m 和 κ 值见基本方程σ=κε~m)     

基体强度和纤维强度分布对B/Al复合材料拉伸断裂特性的影响

在微机模拟 B/Al 型复合材料拉伸断裂过程软件系统已得到初步验证的基础上,进一步模拟研究了基体屈服极限σ_(ym)及纤维强度分布变动系数 CV 的不同组合条件下该材料的拉伸断裂行为。结果指出,当σ_(ym)确定 CV 减小或当 CV 确定σ_(ym)增大时,断裂形式均存在由累积型向非累积型的过渡;当σ_(ym)很小时,材料断裂抗力σ_f 随 CV 增大而降低;而当σ_(ym)较大时σ_f 则随 CV 增大而提高。     

用代入法计算函数的均方根误差

设独立测量值的一般形式函数为: S=F(l_1,l_2,l_3……l_n) 式中l_1,l_2,l_3……l_n为独立测量值。若以σ_(l1)X,σ_(l2)X,σ_(l3)X……σ_(ln)X代表各     

关于Langmuir吸附等温式的推导

问:J.H.de Boer《The Dynamical Characler of Adsorption》(中译本,见1964年科学出版社)。在该书中,作者将整个吸附理论,建立在一个基本方程上,即式中,σ——单位表面吸附分子数τ——分子的平均停留时间;ν——单位时间内碰撞单位面积的分子数。沿用Langmuir的假设:(1)碰撞于裸露表面的每个分子的吸附热相等;(2)碰在已被吸附分子上的分子,将立刻返回气相。以σ_0表示完全敷满单分子层时单位面积上吸附分子数,σ表示实际吸附分子数,则可进行吸附的空位置数为σ-σ_0。单位时间碰于单位面积的碰撞数v中,有σ/σ_0部分是碰在已     

算子超积的谱

本文对算子超积的谱理论作了一点探讨,得到下列一些主要结果:(1)给出了σ((Tn)υ)=(σ(Tn))_u和σ_α((Tn)_u)=(σ_α(Hn))_u的充要条件。(2)给出了λ∈ρ((Tn)_u)和λ∈σ_r((Tn)_u)的充要条件。(3)证明了σ_α((Tn)u)=σρ((Tn)_u)和σr_2(T)_u=σr((T)_n)=σr_2(T)。     

Fe-Ni-Mo系恒弹性合金时效行为的研究试论弹性合金的强化特点

研究了 Fe-Ni-Mo 系恒弹性合金固溶后经 600～800℃回火处理后的时效行为.发现,在 Ni-SpanC 型合金中以 Mo 代 Cr,能抑制γ′相以不连续沉淀方式析出和η相的出现.因而起到良好的强化效果。力学性能和η相析出行为的对照分析表明,与σ_(0.2)相比,合金的σ_e 更取决于弥散相颗粒的平均自由程.降低平均自由程可提高σ_e。     

RS高强Al－Zn－Mg－Cu系合金热处理温度与性能的关系

本文系统研究了ＲＳ高强Ａｌ－Ｚｎ－Ｍｇ－Ｃｕ系合金淬火温度、时效温度与性能关系，同时还分析了合金的微观组织。试验得出在４７０℃淬火峰时效（Ｔ６）的拉伸性能达到σ_ｂ＝７４０ＭＰａ，σ_（０．２）＝７０２ＭＰａ，δ_５＝１０％；双级时（Ｔ７３）可获得σ_ｂ＝６３３ＭＰａ，σ_（０．２）＝６０６ＭＰａ，δ_５＝１１．５％。合金的弥散强化相是Ｃｏ_２Ｎ_９、Ａｌ_３Ｚｒ，沉淀强化相为ＧＰ区、η＇和η。     

20MnSi螺纹钢筋组织与性能的分析

20MnSi螺纹钢筋是建筑行业广泛使用的金属材料.国家标准GB1499—91《钢筋混凝土用热轧带肋钢筋》对钢筋的力学性能作了明确的规定,如公称直径20mm的螺纹钢筋屈服强度σ_s≥335MPa,抗拉强度σ_ b≥510MPa,断后伸长率δ_5(%)≥16.但对钢筋的组织标准没有规定.实际生产中为了保证钢筋的力学性能合格,必须保证钢筋的组织达到一定的要求.什么样的组织才能保证钢筋力学性能合格?生产中力学性能不合格的钢筋是怎样产生的?本文通过试验分析了我公司螺纹钢筋的组织情况及其与力学性能的关系,说明了轧制过程对钢筋力学性能的重要影响.1 钢筋的组织及其对力学性能的影响20Musi螺纹钢属于亚共析钢,其基本组织是铁素体+珠光体.其中铁素体与珠光体的相对数量,以及它们的组织、分布和晶粒大小直接影响钢筋的力学性能.球光体含量越高,珠光体团越细,晶粒度越大则钢筋强度越高;反之则低.生产中大量试验得出钢筋组织与性能的关系见附表.在化学成分合格的前提下,表中的组织是保证钢筋力学性能合格的正常组织,如达不到表中的组织要求,则不能保证钢筋力学性能合格.此表所列组织情况为实际生产分析20Mnsi螺     

RS高强Al－Zn－Mg－Cu系合金热处理温度与性能的关系EI

本文系统研究了ＲＳ高强Ａｌ－Ｚｎ－Ｍｇ－Ｃｕ系合金淬火温度、时效温度与性能关系，同时还分析了合金的微观组织。试验得出在４７０℃淬火峰时效（Ｔ６）的拉伸性能达到σ_ｂ＝７４０ＭＰａ，σ_（０．２）＝７０２ＭＰａ，δ_５＝１０％；双级时（Ｔ７３）可获得σ_ｂ＝６３３ＭＰａ，σ_（０．２）＝６０６ＭＰａ，δ_５＝１１．５％。合金的弥散强化相是Ｃｏ_２Ｎ_９、Ａｌ_３Ｚｒ，沉淀强化相为ＧＰ区、η＇和η。     

关于辐射效率σrad的讨论

弹性物体、激励力和声环境形成一个振动声辐射系统,辐射效率σ_(rad)建立了振动与声之间的桥梁。本文讨论了复杂振动物体的辐射效率σ_(rad),并根据点辐射阻抗的概念推导了计算公式。通过本文的讨论对辐射效率σ_(rad)有了新的了解。     

轴对称平面应力状态屈服轨迹上的应变变化规律

本文将诸薄筒件成形工序,按照主应力的大小顺序、找出其在轴对称平面应力状态屈服轨迹上所对应的区域,进而给出无摩擦条件ε_θ、ε_ρ和ε_τ随角φ=tg~(-1)σ_ρ/σ_θ的变化规律。文章还给出了锥面成形工序在有摩擦条件下,ε_θ、ε_ρ和ε_τ沿φ角的分布曲线。     

力学性能二级人员资格鉴定取证复习题(之一)解答

1 金属的内部组织结构 2 面心立方、体心立方和密排六方结构 3 板条状马氏体、片状马氏体 4弹性模量 E、弹性比功 W、规定非比例伸长应力σ_(p0.05)5 σ_s(或σ_(p0.2))、强度极限σ_b、断裂强度σ_k和断后伸长率δ和收缩率φ等 6 强化系数 加工硬化指数     

振动时效消除GH4169合金辗扩成形环件的残余应力的试验研究

对辗扩成形的GH4169合金环件进行振动时效处理试验,采用X射线法测试并比较振动前后环件内的残余应力大小及变化情况,提出残余应力消除率计算公式并对振动效果进行评价。结果表明,试验工艺对环件端面径向和周向残余应力的正应力分量σ_r和σ_θ、以及壁面上周向残余应力的正应力分量σ_θ有消减作用,其消减率为10%~20%;试验工艺不能消减环件壁面上周向残余应力的正应力分量σ_θ。     

平巷掘进工作面前方的岩体与爆破的关系

平巷工作面前方岩体的力学概念根据莫尔强度理论,对掘进工作面前方的岩体可作如下分析。 1、工作面前方岩体的切向应力分布在没有内压力的情况下如图1。σ_(tz)=2S_z σ_(ty)=2S_y 式中:σ_(AZ):A面承受竖直