应变硬化指数n值的测定和应用

通过对应变硬化指数n值的测定与影响因素的探讨,阐明了应变硬化指数n值可作为评价汽车专用薄板成形性的一个重要参数。为确保数据的精确性,最好用七点法进行测试。     

拉伸应变硬化指数的测试及方法比较

针对IS010275：2007及GB／T5028-2008中对于材料在拉伸时呈现锯齿屈服效应曲线如何计算拉伸应变硬化指数n值的问题,就未呈现锯齿屈服效应的曲线和呈现锯齿屈服效应的曲线,采用国际线性回归法计算行nline ,并用Zwick试验机采用回归法测试行ntest 以及用差分平均法测试nsingle,同时对三种测试方法进行比较。结果表明：对于不呈现锯齿屈服效应的曲线,可以同时采用上述三种方法;而对于呈现锯齿屈服效应的曲线,不能采用差分平均法测试nsingle,只能采用国际线性回归法计算nline 以及采用Zwick试验机用回归法测试nrest。且对于呈现锯齿屈服效应的曲线测试nline和ntest,回归区间不宜太小。     

生产检验中测试材料n值的方法

针对目前测试材料在高温条件下应变硬化指数n值无相应试验标准,但针对超超临界汽轮机组中所用材料在高温条件下测试n值需求较大的状况,采用CMT 5105万能试验机在常温和高温条件下对汽轮机密封圈材料06Cr25Ni20测试真应力—应变曲线和n值,并采用数理统计的方法对n值进行统计。讨论不同拉伸速率和取点数量对n值统计结果的影响,试验结果表明:当取点数量达到或超过10点时,材料06Cr25Ni20在620℃的n值的离散程度明显降低,其95%的置信区间更加精确。     

两种方法测定冷轧薄板应变硬化指数、塑性应变比值和伸长率的结果比较

借助两种不同的方法，测定了冷轧薄板的应变硬化指数（n）、塑性应变比（r）值和伸长率。在GALDABINI SUN1000试验机上，用光学非接触引伸计在GRAPHWORK 1软件上实现冷轧薄板的n和r值及伸长率的自动测量；在INSTRON1186试验机上，用YYU5050引伸计在LZC软件上自动测量冷轧薄板的n值，手工测量r值和伸长率。将两种方法得到的试验结果进行比较，发现两种方法的结果非常接受。用光学非接触引伸计在GRAPHWORK1软件上自动测量的n和r值及伸长率具有较高的可靠性和重现性。     

烟煤胶质层指数测定影响因素的分析

烟煤胶质层指数的测定影响因素较多,本文主要从七个方面进行分析、归纳、总结,以提高测定准确性。     

ZnO含量对熔融法制备PbSe量子点玻璃的影响

采用高温熔融－退火法在钠硼铝硅酸盐（SiO2-B2O3-Na2O-Al2O3-ZnO-AIF3-Na2O）玻璃中生长了PbSe量子点,通过X射线衍射（XRD）、透射电镜（TEM）、光致荧光（PL）谱等研究了玻璃配料中不同ZnO含量对PbSe量子点尺寸和浓度的影响,结果表明,ZnO含量占总玻璃配料质量比约9．4％时,生成的量子点尺寸比较均匀,直径约为6．5nm,且浓度较高,PL谱强度最强,辐射峰位于1790nm,FWHM为296nm。玻璃配料中加入适量的ZnO有助于PbSe量子点的形成,减少Se元素的挥发,使玻璃中的量子点尺寸分布趋于均-化。     

F_2等(级)标准砝码(千克组)质量值测量结果的不确定度评定

本文依据文件JJG99-2006《砝码检定规程》和《不确定度的评定与表示》对F2等(级)标准砝码(千克组)质量值测量结果作了不确定度评定,通过评定,介绍了评定的方法、计算过程等,以使我们通过F2等(级)标准砝码(千克组)质量值做好对F3等(级)标准砝码(千克组)质量的检定,以保证质量传递的准确度。     

大块致密[(Ca_(1-x)Sr_x)_(2-2y)](Ti_(2-2y)Li_2y)Si_(2y)O_(6-y)在CO_2减排及资源化利用方面的应用

介绍大块的、致密的、用作介电材料的非化学计量比化合物(“掺杂材料“)的合成及其应用。介质阻挡放电(DBD)是指在两金属电极之间插入一层绝缘材料的等离子放电装置。从放电物理学角度来讲,这层材料的介电常数越高,所产生的等离子能量就越高,这样,如果应用到等离子化学领域,就会提高化学反应能力。目前商业化生产的高介电常数材料的强度都较低,如BaTiO_3,在等离子发生的瞬间就会被击穿。所以要在DBD中使用高介电常数的材料,就必须进行新型介电材料的研发。介绍了高强度、高密度、高介电常数的非化学计量比化合物[(Ca_(1-x)Sr_x)_(2-2y)](Ti_(2-2y)Li_(2y))Si_(2y)O_(6-y)的合成理论、工艺方法及其在CO_2减排、资源化利用方面的应用。     

InP(001)基衬底上自组织生长InAs量子点(线)的光学性质研究

在InP(001)基衬底上用分子柬外延方法生长InAs纳米结构材料，通过衬底的旋转与否及混合生长模式，得到了两种InAs量子点和量子线，并研究了量子点、线的光学性质，结果表明，两种方式都可生长出较强发光的量子点(线)；由量子点排列构成的量子线的光致发光光谱呈现出多峰结构，分析和理论计算表明这是InAs量子线上各量子点在垂直方向上不同高度分布和非连续性而造成的。     

金属薄板和薄带拉伸应变硬化指数(n值)试验方法

1　范围本标准规定了金属薄板和薄带拉伸应变硬化指数 (ｎ值 )试验方法的定义、符号、原理、试验设备、试样、试验程序、计算和试验报告。本标准适用于厚度为 0 .1～ 3ｍｍ金属薄板和薄带拉伸应变硬化指数 (ｎ值 )的测定。本标准仅适用于均匀塑性变形范围内应力 应变曲线呈单调连续的部分。2　引用标准下列标准所包含的条文 ,通过在本标准中引用而构成为本标准的条文。本标准出版时 ,所示版本均为有效。所有标准都会被修订 ,使用本标准的各方应探讨使用下列标准最新版本的可能性。ＧＢ/Ｔ 2 2 8- 1987　金属拉伸试验方法ＧＢ/Ｔ 10 6 2 3- 1…     

MODELLING THE INFLUENCE OF STRAIN HARDENING AND PLASTIC CONSTRAINT ON CRACK CLOSURE OF ARBITRARILY THICK CCT-SPECIMENS

The triaxial stress constraint and the effective yield stress distribution in the plastic zone for strain hardening materials are studied, and then a modified strip-yield model is proposed to investigate the thickness effect of CCT specimens. Consequently, a plastic constraint factor α is defined and analysed in detail. The results show that the factor α can comprehensively account for the influence of thickness, crack length, loading level and hardening exponent. A simple expression for the plastic zone length and a fitting expression involving α are obtained. Application of the modified strip model to Newman’s crack closure model, and comparison with FEM results, show that the model can account for the influence of thickness on crack closure.     

形变铝合金的形变硬化特性

采用单轴拉伸方法测试了LD10,LF6,LC4和LY12几种形变铝合金的形变硬化指数,分析了合金的硬化率和硬化指数与应变的关系。结果表明,这几种形变铝合金的硬化指数在不同的应变区域具有不同的变化趋势。在低应变区域,形变硬化指数呈上升趋势,在高应变区域,形变硬化指数趋于平稳。四种形变铝合金中,LF6的硬化指数最高,LY12,LD10次之,LC4最低。形变铝合金的硬化率随着应变的增加不断降低。     

温度与晶粒尺寸对Ni3Al基合金形变硬化率的影响

研究了温度与晶粒尺寸对金属间化合物Ｎｉ３Ａｌ形变硬化率的影响。结果发现，在一定塑变下Ｎｉ３Ａｌ合金在形变硬化率随晶粒尺寸的增加而降低，在２００－４００℃左右其形变硬化率出现峰值。分析表明，形变硬化率峰值温度的出现是由于随温度的升高在Ｎｉ３Ａｌ合金中的｛１１１｝滑移面上超位错的可动性降低，而合金中的动态回复作用增加。在弥散γ相强化的Ｎｉ３Ａｌ基合金中，由于弥散γ相阻止了动态回复，进一步降低了超位错的     

拉伸应变硬化UHTCC材料的弯曲变形分析

该文依据弯矩．面积方法给出了弯曲变形计算的理论闭合解,结合所完成的不同厚度超高韧性水泥基复合材料试件的四点弯曲试验结果,计算了弯矩．曲率曲线、荷载．挠度曲线,通过与挠度简化计算公式及试验结果对比分析了理论公式的可行性。结果表明：基于闭合解得到的结果与试验实测值吻合最好,最大误差不超过5％,且试件厚度对变形计算基本没有影...     

玻璃态高聚物PMMA的应变软化—强化效应

讨论了玻璃态高聚物PMMA在单轴压缩下的受力变形行为。对加卸载循环的应力-应变曲线,建立了能作理论拟合计算的材料宏观本构理论模型和关系方程。拟合计算表明,理论和实测曲线吻合情况非常良好:相关系数>99.5％,最大应力偏差≯5MPa。着重讨论了屈服后的应变软化和强化效应。对于软化效应,提出了一种新的以粘弹变形的滞后松弛效应为内容的粘弹软化效应。对于强化效应,则讨论了取向强化和粘弹强化两种可能情况。在所研究的应变范围内,认为是粘弹软化和取向强化两种因素的抗衡,决定了屈服后应力-应变曲线的走向特性。     

C60—C70涂层的激光增碳强化效应

研究了Ｃ６０－Ｃ７０涂层对４５＾＃钢的激光增碳强化机理，对强化层组织和性能的分析表明：Ｃ６０－Ｃ７０涂使４５＾＃钢产生增碳强化区，得到了挖主亚共晶白口铸铁的定向凝固组织，由细小的马氏体」Ｍ「及莱氏体「Ｌｅ」组成，Ｍ中分布着大量微米级的多边形弥散相，并生成了由不同位向的碳化物细针束构成的组织，淬火后达到的平均硬度为ＨＲＣ６３．８，深冷处理后，平均硬度可达ＨＲＣ６５．４．     

基体对高锰钢辙叉爆炸硬化效果的影响

为了研究基体对高锰钢辙叉爆炸硬化效果的影响,使用厚度3mm、密度1.38g/cm3的板状炸药分别在50mm厚钢板上、空气中及沙土上对高锰钢辙叉试件进行爆炸硬化。试验结果表明,在钢板上、空气中和沙土上对高锰钢进行爆炸硬化后,高锰钢辙叉试件的硬度分别提高了85.1%、76.6%和82.6%。与在钢板上和空气中相比,在沙土上对高锰钢辙叉试件进行爆炸硬化既能保证硬化后辙叉试件的硬度≥350HB,又能保证辙叉试件的整体不发生严重的变形。     

基体对高锰钢辙叉爆炸硬化效果的影响

为了研究基体对高锰钢辙叉爆炸硬化效果的影响,使用厚度3mm、密度1.38g/cm3的板状炸药分别在50mm厚钢板上、空气中及沙土上对高锰钢辙叉试件进行爆炸硬化。试验结果表明,在钢板上、空气中和沙土上对高锰钢进行爆炸硬化后,高锰钢辙叉试件的硬度分别提高了85.1%、76.6%和82.6%。与在钢板上和空气中相比,在沙土上对高锰钢辙叉试件进行爆炸硬化既能保证硬化后辙叉试件的硬度≥350HB,又能保证辙叉试件的整体不发生严重的变形。