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我局董庄煤矿新大井为60万吨/年,箕斗和罐笼在一个井筒内进行提升,采用2台XKT2×3.5×1.7B型单绳绞车,故称为“单绳混合井”。原设计是2台多绳摩擦提升机,称为“多绳混合井”。 该井使用的提升容器是:一对6吨底卸式箕斗和一对一吨单车双层普通罐笼,均为钢轨罐道。在两套提升容器之间未设置隔板或隔墙,见图1。 相似文献
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<正> 我国从日本三井三池机器制作所引进的两米全液压防爆绞车,在几个矿使用了一段时间,MHW22.4—S2000—1液压绞车的盘形闸有一些特点。根据山东兴隆庄矿和淮南潘集矿的使用效果来看,是比较满意的。该液压提升绞车使用斜井倾角为7°～12°,提升高度为1000米。钢丝绳静张力为3.3吨时其最大提升速度为4米/秒;钢丝绳最大静张力为4吨时,其正常提升速度为3.3米/秒。该绞车滚筒直径为2米,盘形闸共有6只,布 相似文献
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在多水平提升的竖井中,要体现钢丝绳罐道的优越性,关键是完善地解决中间水平的稳罐、装载问题。1977年,我局在鱼田堡煤矿主井延深改造工程中,设计安装了一套单绳提升箕斗的钢丝绳罐道中间稳罐装置及通过式装置,经过近三年的使用证明,运行良好、安全可靠。现将使用情况作简略叙述。 一、中间水平稳罐装置的必要性 鱼田堡煤矿主井系两个水平单绳提升系统,采用两个4吨提煤箕斗(实际载重5.3吨),最大提升速度为6.7米/秒,提升高度一水平为225米,二水平为475米。于1977年延深,改为每只箕斗采用4根φ38.5毫米密封钢丝绳作为罐道,井底采用重锤拉紧方式,拉紧力为5.5吨,提升钢丝绳采用6×19—φ37毫米交互右捻普通钢丝绳。 相似文献
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张小楼煤矿付并,采用钢丝绳罐道单绳提升一吨标准矿车双层两车普通罐笼,有-250、-400米两个生产水平,风井落底-113米(回风水平),兼作-250米中间水平的生产辅助提升.矿井投产以来,由于-250米水平不能停罐进出车和上下人员,一直存在矿井通风不好、-250米水平运输环节多和工人上下班路程远等问题.后采用了气动模式稳罐器,实际应用基本成功. 相似文献
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多绳轮绞车的提升钢丝绳在使用中缩径和断丝超出标准或达到规定的使用期限,必须进行更换。以往施工,各地方法虽有不同,但都必须设置数台稳车作为起吊提升容器和下放新钢丝绳之用。因提升容器一般都比较重,必须选用提升能力10吨以上的稳车并加滑车组方可满足起吊要求。稳车的基础、安装和架设滑车组的承挂梁等特别费工费时。山东兖州兴隆庄煤矿副井井塔设两套瑞典6绳摩擦轮直径2.8米绞车,一套为双罐笼,一套为单罐笼带平衡锤,在1981年6月提升钢丝绳全部进行了更换。因井塔东西侧为进出车道所占,南北两侧被等候室和环 相似文献
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斜坡提升设备,由于采用结构不合理的钢丝绳,因而使用寿命短,需经常更换钢丝绳。例如黑旺铁矿北大巷,斜坡道长度320米,倾角15°～23°,KJ1×2×1.5—30型提升机,以每秒2.5米的绳速提升一个载重约8吨的底卸式矿车,采用6股19丝、直径24.5毫米普通型点接触圆股钢丝绳,其使用寿命一般只有两个月左右,即行报废更新,表1所示为该矿钢丝绳更换日期,使用天数。 相似文献
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义马矿务局杨村煤矿主井为斜井箕斗提升,倾斜长度460米,井筒倾角23°,使用XKT型2.5米提升机,提升容器为6吨箕斗,原使用钢丝绳为 6×7φ 26毫米,事故后又改用 6×19φ28毫米的,最大绳速为6.7米/秒。1985年,一次因全矿井停电,提升机紧急制动引起松绳,将钢丝绳拉断,造成严重事故。还有一次,因供电系统电压下降,高压开关柜跳闸,提升机安全制动,造成钢丝绳断股,险些酿成重大事故。类似事故以后又出现几次。 出现这样事故的主要原因是提升机的紧急制动为一级制动,或者虽为二级制动,但二级制动的时间间隔太短所引起的。提升机紧急制动时,由于四付闸的全部制动力矩一下子作用 相似文献
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一目的和现状辽宁某石棉矿床深部开采机会性研究的目的,是确定该矿-450米水平以下矿床开采的最佳临界深度,为深部矿床勘探和开采的可行性提供依据。该矿原已进行了第一、二期建设工程,现有双流程选厂一座,设计年生产能力石棉一万吨,年处理矿石26万吨。矿井采用中央并列竖井、两翼风井、刘角式开拓系统。主提升井净直径5.0米,井深-460.49米,年提升能力27.6万吨。充填副井净直径4.7米,井深-471.51米,年提升能力12.5万吨。两竖井最大提升深度均达-450米水平。 相似文献
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在生产中,提升钢丝绳使用的好坏,直接响影到矿山提升的安全和经济效果。大宝山矿斜坡箕斗提升装置,于1976年3月投产,钢丝绳只完成提升量11.6万吨就被损坏,使用期限大约只有一个月,两根钢丝绳价值为31650元,如不考虑维护和换绳所花去的费用,折合提升一吨矿石为0.27元。本文对该矿斜坡箕斗提升钢丝绳损坏的原因作一初步分析,为设计和生产提供参考。 相似文献
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介绍某铁矿超深井凿井用钢丝绳选择的两个方案。改进方案用的35 W×K7-40mm钢丝绳比传统方案用的18×7+FC-48 mm钢丝绳面积减少30.5%,并且35 W×K7钢丝绳在超深井提升中的抗旋转性大大优于18×7+FC钢丝绳,故最后选择35 W×K7-40 mm的钢丝绳做为主提升钢丝绳,同时,为确保安全生产,介绍了钢丝绳正确使用、检查、维护,对使用单位的安全生产有一定的积极作用。 相似文献
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徐州矿务局大黄山主井使用苏制双筒4米提升机,运行至今已27年。其提升容器为8吨底卸式箕斗,钢丝绳为6×19 1—φ40,提升高度为387米。投产运行六年后,即发现筒壳有开焊、开裂现象,每年都进行补焊加固。近十年来,又数次发现卷筒辐板多处开裂,经加固补焊仍未止住,反而开裂愈来愈严重,致使设备长期处于带病运行状态,影响了生产。 相似文献
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克里沃罗格矿区地下采矿的历史从上一个世纪就开始了。最初,利用极简单的提升设备在浅部进行采矿生产。随着技术的发展,出现了能使生产率得到极大提高的提升绞车。因此,需要兴建一些井架之类的主要地面构筑物,以便安装提升用钢丝绳和导向天轮。当使用载重量达10吨的箕斗开采上部水平时这些井架的高度不大(40米以下)。到1950年,在克里沃罗格矿区恢复了伟大卫国战争以前投产的全部矿井,而且还建设了一批新矿井及露天矿。它们的总生产能力为700万吨/年。在此期间,大多数矿井的生产能力为10～60万吨/年,只有6个矿井的生产能力达到160～500万吨/年,因为它们都装备了载重量为10吨的箕斗。实际上克里沃罗格所有矿井的提升能力已达极限,保证不了铁矿产量的进一步增长。 相似文献
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一、概况广东红工矿务局格顶矿设计年产量为45万吨,第一水平为-453米,第二水平为-603米.提升绞车采用洛阳矿山机器厂生产的我国第一台JKMD2.25/4型落地式多绳提升机,提升速度为11.86米/秒.提升容器为一对1吨双层单车罐笼、钢丝绳罐道,对井架无密闭要求.井架型式为钢筋混凝土六支柱井架,上天轮中心标高为29米,下天轮中心标高为24米.井架总高35米,共分6层(见图1).本设计原采用井塔方案,后改为落地式井架方案,主要原因是:格顶矿建井时所建井颈既浅(埋深8米)又薄(壁厚600毫米),若采用井塔方案,则井颈必须加固,否则井塔基础侧压力太大.而加固井颈很麻烦,既费工又要停产,影响建井速度.采用落地式井架方案,则凿井、建绞车房、立井 相似文献
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有关矿井提升的文献认为,多绳摩擦提升高度应按防滑条件确定其最小高度、按钢丝绳强度确定其最大高度.因此,多绳摩擦提升机可用于深井提升,但是在南非深井(超过1353米,最深达1952米)的使用过程中遇到了困难.如提升钢丝绳的寿命,尾绳过长产生扭结呈8字形等问题.南非认为;多绳摩擦提升高度不应超过1525米,最好不超过1220米.西德根据钢丝绳合理的经济使用寿命,提出钢丝绳中的应力波动值不应超过16.5公斤/毫米~2,当钢丝绳抗拉应力为176.5公斤/毫米~2时,提升高度不应超过1700米.我国洛阳矿山机械研究所建议不超过1200米.可见各国规定的高度是不同的. 相似文献
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矿井提升钢丝绳直径计算新公式 总被引：1，自引：0，他引：1
文章根据《煤矿安全规程》和钢丝绳新标准GB/T891 8- 1 996推导出了提升钢丝绳直径计算新公式。旧的钢丝绳单位长度计算公式中含有钢丝绳密度 ,由于钢丝绳结构类型的变化和增加 ,以往的密度表已不能满足钢丝绳新标准的要求。新公式不涉及与钢丝绳结构相关的钢丝绳密度 ,而只需利用钢丝绳新标准GB/T891 8- 1 996中相关参数就可直接计算出提升所需的钢丝绳直径。 相似文献
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我矿规模为年产30万吨。主提升井为直井,井筒直径为4 M,井深为200米。原采用井底下端固定,井架上端螺拴拉紧式钢丝绳罐道。此结构在实用中发现有很大缺点,即在提升拉紧过程中,钢丝绳因塑性变形不断增长,因而钢丝绳松弛,摆动度相应增大,故须及时调紧。特别是新换钢丝绳罐道,更应时刻警惕,稍有疏忽,就会出现碰罐、挂井口的严重事故。安全性差,维修量大。据了解目前国内钢丝绳罐道的拉紧方法,可归结为三种:(一)螺拴拉紧式;(二)下浮动式;(三)杠杆式。第一种形式如上所述存在严重缺点,不再采用;第二种形式是目前国内大、中型矿井较为常用的,但因大多数矿井地下水较大,井底水窝要设置排水装置、并及时清理水窝,维修工作量也很大;况且隆冬季节,在窄狭而又水淋的环境中进行换绳,工作 相似文献