含氯有机废液在流化床中焚烧时HCl排放特性的试验研究

在小型鼓泡流化床试验台上 ,进行了含氯有机废液焚烧时HCl排放特性的试验研究。发现随着炉内温度从 70 0℃升高到 90 0℃ ,Cl HCl的转化率提高 ;在 90 0℃时 ,Cl HCl的转化率达到 98.5 %。     

流化床中焚烧有机废液的热力特性分析

建立了以煤为辅助燃料,有机废液在流化床中焚烧密相区及稀相区的热平衡方程,在此基础上计算获得废液在密相区的焚烧量占总处理量的份额,密相区焚烧温度,炉膛膛出口温度的影响关系曲线。计算结果表明：废液在密相区焚烧量占总焚烧量的70%时,可使密相区温度与炉膛出口温度基本一致的;密相区温度宜控制在850℃～900℃,可节省辅助燃料;炉膛出口空气过剩系数宜控制在1.7以内,同时尽可能提高预热空气温度。此结果为流化床焚烧炉的设计与运行提供理论依据。     

废塑料流化床焚烧及排放特性的试验研究

在一内径40mm、高500mm小型电加热流化床焚烧炉上对废塑料的燃烧特性，包括燃烧效率、挥发份析出特性及烟黑的生成进行了试验，分析了主要气体污染物（SO2、NO、HCl)的排放特性及运行条件（过剩空气率、床温及水份等参数）对废塑料燃烧和排放的影响。     

无烟煤与贫煤的混煤NOx排放特性的实验研究

利用小型煤粉燃烧试验台对贫煤、无烟煤及其3种配比的混煤进行了实验研究,分析了上述煤种在不同配风下NOx的生成规律,并对其燃尽特性进行了研究,提出实现混煤高效低污染燃烧的过量空气系数范围.     

鼓泡流化床污泥焚烧排放特性研究

为了解污泥鼓泡流化床焚烧排放特性,利用0.5 MW鼓泡流化床进行了焚烧深圳某污水厂污泥的试验。研究了在不同温度下污泥焚烧的污染物排放特性,结果表明,流化床高温(900℃)焚烧污泥可以有效地抑制二恶英等污染物的产生,焚烧排放物均能够达到《GB 18485-2001》中规定的生活垃圾控制标准。     

城市生活垃圾流化床焚烧的PCDDs／PCDFs排放特性

简述了所建立的城市垃圾焚烧产生的二wuying测试分析方法。在小型流化床上进行了PCDD／Fs的生成机理试验,对150t/d垃圾焚烧炉尾气中二wuying排放进行了测试和分析。所获得的结果对焚烧炉优化运行和进一步研究打下了基础。     

有机化学实验室废液焚烧NOx、SO2和HCl的排放特性

在内径120mm、高2m的流化床中焚烧处理有机化学实验室废液,研究在800～950℃烟气中氧浓度在0～12％范围内NOx、SO2以及HCl的排放特性．结果表明,废液中有机胺类化合物及微量硝酸在焚烧过程中产生NOx,其浓度最大值约130mg／m^3,试验中发现950℃下NOx浓度低于900℃时的值,说明胺类有机物在950℃下还原NOx能力比900℃下强烈．焚烧过程中产生的SO2来源于有机硫化物及微量硫酸的分解,结果表明氧浓度接近零时SO2浓度最高,在此条件下温度越高,SO2浓度越高,但随着氧浓度的增加,SO2浓度迅速下降．HCl主要来源于有机氯化物的分解,在800～950℃下HCl浓度基本相同,说明有机氯基本上转化为HCl．     

流化床焚烧技术在有机废液无害化处理领域的应用

有机废液流化床焚烧技术具有废液焚烧彻底、环保性能优良、运行费用低的显著优点,适合于焚烧化工、农药、制药、食品、皮革等行业在生产过程中产生的各类有机废液（特别是高浓度有机废液）。文中阐述了东南大学洁净煤发电及燃烧技术教育部重点实验室开发的有机废液流化床焚烧炉的工作原理以及为提高废液焚烧效率、辅助燃料利用串和防止二次污染（包括二■英）所采用的关键技术。对一台废液处理量为３０ｔ／ｄ的工业实用装置进行了简要介绍,包括废液的种类、数量,炉膛温度分布,飞灰和炉渣的含碳量等。该有机废液流化床焚烧技术的成功开发为有机废液的无害化处理提供了一条捷径。     

煤泥循环流化床锅炉NOx排放特性研究

为有针对性地进行CFB(循环流化床锅炉)锅炉设计以及优化锅炉运行参数,需了解煤泥CFB燃烧NO_x排放特性及其影响因素。本文通过对一台20 t煤泥循环流化床锅炉进行相应的测试分析,得到NO_x排放浓度随床温和氧量的变化规律。研究结果表明,维持锅炉炉膛过量空气系数1.2,下料层床温由800℃升到935℃的过程中,NO_x浓度由296 mg/m~3上升到341 mg/m~3;维持下料层床温905℃,烟囱中部烟气氧含量由9.3%升到10.5%的过程中,NO_x排放浓度由285 mg/m~3上升至377 mg/m~3。在控制下料层床温和炉膛氧含量这两个参数条件下,可使得烟囱中部NO_x排放浓度水平整体降低,平均排放不高于250 mg/m~3,整体保持在300 mg/m~3以下,符合限定地区污染物排放要求。在一定运行参数范围内,NO_x排放浓度随下料层床温升高而增大,随氧量升高而增大。     

混煤综合燃烧特性试验研究

许多电站锅炉有燃用混煤的倾向。由于混煤的燃烧特性与其组分煤种不同，因此研究混煤的燃烧特性是非常必要的。对某电厂常用的3种褐煤及其混煤和某电厂用的烟煤及其混煤在CRF热态试验台上进行试验研究，详细讨论了其燃尽、结渣和NOx排放特性及影响因素，为混煤的清洁燃烧提供了参考。     

粉煤流化床(PC-FB)燃烧的NO生成与排放控制特征

粉煤流化床（ＰＣ－ＦＢ）是一项燃烧效率高,同时实现炉内脱硫、低ＮＯｘ和Ｎ２Ｏ排放的新型高效、清洁煤燃烧技术。在１座０．３ＭＷ的试验台上研究了其ＮＯ生成与排放控制特性。主要研究内容包括：各层二次风份额（Ｒ２ｉ％）及悬浮空间燃烧区（ＦＣＺ）的温度分布与炉内ＮＯ浓度分布的关系;床层温度Ｔｂ、流化速度Ｕｏ、二次风率Ｒ２、ＰＣ－ＦＢ流化床燃烧区（ＦＢＣＺ）出口氧浓度Ｏ’２、钙硫化（Ｃａ／ｓ）等对ＰＢＣＺ出口ＮＯ浓度ＮＯ’、ＰＣＦＢ炉膛出口ＮＯ浓度ＮＯ”的影响。图１２参１０     

塑料掺煤流化床燃烧二噁(口英)排放的试验研究咂

对塑料颗粒、塑料颗粒和煤在小型流化床试验台中进行了燃烧试验，对燃烧产生的烟气进行采集，采用HRCC—LRMS方法对样品进行预处理和分析，得到了试验中的二噁Ying排放因子。试验发现，单纯燃烧PVC颖粒，燃烧条件不好时，二噁Ying总量排放因子为252．69ng／g，毒性当量(TEQ)排放因子为4．60ng／g；添加煤燃烧后，二噁Ying总量排放因子为79．72ng／g，毒性当量排放因子为2．41ng／g，抑制效率分别达到68．5％和47．6%。而PVC／PE混烧时，燃烧条件改善后，二噁Ying排放因子为1．76ng／g，毒性当量排放因子为0．11ng／g；添加煤燃烧后，二噁Ying总量排放因子为2．57ng／g，毒性当量排放因子为0．03ng／g，抑制效率分别达到—46％和72．7米由试验结果可见，煤的添加对于含氮塑料燃烧产生的二噁Ying毒性当量排放因子具有较好的抑制效果，而对二噁Ying总量排放因子的抑制作用得到了不同的结果。     

流化床煤燃烧氟析出与控制的试验研究

分析了流化床煤燃烧氟析出特性，并进行了流化床石灰石燃烧固氟试验．考察了床温和石灰石的添加量和粒度对固氟效果的影响．结果表明，流化床煤燃烧氟化物排放率在53％～78％，明显低于煤粉炉煤燃烧氟化物排放强度．流化床燃烧时，石灰石的固氟效果明显，床温对固氟效果的影响不大，石灰石的添加量和粒度对固氟效果有显著的影响．试验采用0．2-1．0mm粒度的石灰石固氟效果最佳，在添加量Ca／F比为60—70的条件下，脱氟率达到66．7％～70．0％．在燃煤过程添加石灰石具有固氟固硫的双重作用．     

流化床垃圾焚烧炉中NOx的排放特性试验研究

在哈尔滨垃圾发电厂流化床垃圾焚烧炉上进行NOx的排放特性试验研究,得到了垃圾特性、燃烧温度、烟气中氧浓度、尿素喷射量等因素对排烟中NOx排放浓度的影响规律.试验结果表明,随着垃圾中有机物含量及燃烧温度的增加,NOx排放浓度增加;随着烟气中氧浓度(＜7%～8%)的增加,NOx排放浓度也相应增加,进一步增加空气量,NOx排放浓度开始缓慢下降.在850～900℃下喷尿素水溶液进行脱氮试验研究,发现NOx排放浓度不但没有降低反而比不喷尿素时增高,说明尿素中的有机氮被氧化为NOx,造成总NOx排放浓度增加.在正常燃烧工况下,排气中NOx浓度一般小于150mg/m3.此研究结果对流化床垃圾焚烧炉运行具有指导作用.     

煤种对循环流化床焦炭燃烧速率的影响

建立了循环流化床锅炉整体数学模型,模型中考虑了循环流化床锅炉给煤和床料的宽筛分特性,特别在燃烧模型中引入了煤种通用理论,数值分析了煤种对焦炭燃烧反应速率的影响.数值分析得到温度和煤种热态实验的温度吻合良好,改进后的模型能够准确反应不同煤种在不同粒径下的焦炭反应速率.     

内循环流化床垃圾焚烧技术

介绍了哈尔滨垃圾发电厂流化床垃圾焚烧炉技术特点及运行结果。对我国垃圾焚烧炉的设计及运行有一定指导作用。     

超低排放循环流化床锅炉的设计及其应用

为满足锅炉岛污染物排放标准的要求,降低锅炉岛系统投资和运行成本,通过控制炉膛温度,减小床料粒径,优化床料质量,增大循环流率,扩充贫氧区,抑制NO、SO_2生成,提高局部CO浓度和CaO的固硫率,对流态重构循环流化床锅炉进行了超低排放优化设计。锅炉的实际运行试验结果表明,所开发的循环流化床锅炉烟气中NO_x、SO_x初始排放浓度小于或接近于锅炉岛超低排放值。     

流化床部分煤气化实验研究

在一台小型流化床部分煤气化气化炉上,以空气和水蒸气为气化剂,在不同操作条件下(给煤量、流化风量和蒸气量),进行了三种不同煤种的气化实验。研究结果表明,床温随给煤量和蒸汽量的增加以及流化风量的减小而降低;在一定范围内。煤气中CO含量随给煤量、流化风量和蒸汽量的增加以及煤化程度的降低而升高;煤气中H2含量随给煤量和煤化程度的升高以及流化风量和蒸汽量的减小而降低;CH4含量随给煤量的增加而增加,随流化风量、蒸汽量和煤化程度的升高而降低。另外,煤化程度升高,生成煤气的热值减小。