12Cr1MoV钢球光体球化过程中显微硬度变化的研究

对１２Ｃｒ１ＭｏＶ钢高温球化模拟后的试样，进行了显微硬度试验，对球化过程中的显微硬度变化进行了分析。结果表明：球化过程中，同样温度、应力下铁素体显微硬度随时间增加而降低；同样温度、时间、铁素体显微硬度随应力增加而降低；较小应力与不加庆力时，时间增加，两者铁素体硬度相等；球化级别与显微硬度有较好的对应关系。     

12Cr1MoV过热器管爆破失效分析

选取永安火电厂＃５炉１２Ｃｒ１ＭｏＶ过热器爆管管样进行金相组织分析、合金元素变化情况分析与显微硬度测定等,得出超温运行是过热器管提前爆破的主要原因。     

12Cr1MoV主蒸汽管使用寿命的研究

研究分析了谏壁发电厂100MW机组12CrlMoV主蒸汽管运行22万h后钢管的使用性能。根据钢管试验性能指标和钢管强度计算结果，以及电厂主蒸汽管蠕变现场实测数据的理论计算结果，综合分析得出主蒸汽管的剩余使用寿命为7～8万h。     

12CrMo主蒸汽管运行过程中显微组织变化规律研究

采用扫描电镜观察研究了蒸汽参数为５１０℃、９。８ＭＰａ的１２ＣｒＭｏ钢主蒸汽管运行过程中显微组织的变化规律。     

焊接热处理对12Cr1MoV钢焊缝硬度的影响

此文主要讨论了焊前预热、焊后冷却方式、焊后热处理工艺对１２Ｃｒ１ＭｏＶ钢焊缝组织和硬度的影响，并用表差法和联立方程式法确定了该钢焊缝硬度变化率与热处理温度的关系。     

超期服役12Cr1MoV钢蒸汽母管安全性评定

本研究对某电厂运行了２８万小时的１２Ｃｒ１ＭｏＶ钢蒸汽母管进行了安全性评定和剩余寿命估算,结果表明该蒸汽母管仍可继续安全运行,其累计运行时间可达３６．３万小时。     

12Cr1MoV钢珠光体球化过程中显微硬度变化的研究

对12CrlMoV钢高温球化模拟后的试样,进行了显微硬度试验,对球化过程中的显微硬度变化进行了分析。结果表明:球化过程中,同样温度、应力下铁素体显微硬度随时间增加而降低;同样温度、时间,铁素体显微硬度随应力增加而降低;较小应力与不加应力时,时间增加,两者铁素体硬度相等;球化级别与显微硬度有较好的对应关系。     

高井电厂1号炉主蒸汽管直管段剩余寿命评估

通过常温机械性能试验、金相分析、扫描电镜观察、蠕变断裂LMP曲线测定、蠕变断裂韧性测定、蠕变裂纹开裂和扩展试验,对累计运行31.2×104h的高井电厂1号炉主蒸汽管道剩余寿命进行综合评估。结果认为该炉主蒸汽管道至少可安全运行7.5×104h。     

Cr12MoV钢热处理工艺研究

文章在介绍Cr12MoV钢的化学成分、性能及常规热处理工艺的基础上 ,重点就深冷处理在Cr12MoV钢上的应用、深冷处理对Cr12MoV钢强韧性的改善 ,进行了分析和较为糸统的阐述     

温度对12Cr1MoV钢管珠光体球化及力学性能的影响

从温度对12CrlMoV钢管珠光体球化的影响进行了研究,并根据球化程度对其力学性能的影响进行了深入分析。     

12Cr1MoV主蒸汽管道损伤超声波无损评价的研究

测量了运行不同时间的12Cr1MoV主蒸汽管道超声波声速，发现随着管道运行时间增长，损伤程度加深，超声波声速逐渐下降，分析了管道运行时间、损伤程度同声速的关系，并对超声波无损评价主蒸汽管道损伤的进一步工作提出了建议。     

12Cr1MoV蒸汽管道长期运行中金属碳化物的变化特性

本文研究了我国火电机组12CR1MoV钢蒸汽管道在运行过程中,钢管金属的碳化物相显微形貌特征,元素成分含量和相晶格结构的变化特性,并讨论了金属碳化物相变化过程对蒸汽管道老龄化发展的影响。     

12Cr1MoV钢非正常组织高温性能的研究

对12Cr1MoV钢中出现的非正常组织(如非等轴铁素体加珠光体,非等轴铁素体加细碎珠光体等)进行高温持久性能试验后,分析了材料金相组织的球化程度、珠光体分布位置和蠕变孔洞等金属内部微观结构变化。与常规试验标准对比后,建议在钢管(包括15CrMo、T12、T22等钢种)订货时,要求管材的组织形态为等轴铁素体加块状珠光体组织。     

F12钢主蒸汽管道焊缝裂纹返修处理

分析了F12钢的焊接性和影响其焊接质量的主要因素,提出了F12钢焊接及焊后热处理规范,及合理的返修工艺。保证了焊接质量。     

12Cr1MoV钢长期运行过程中组织与合金元素的变化研究

采用扫描电镜与电子探针对运行的12Cr1MoV钢组织与合金元素的变化进行了研究.发现随运行时间增加,12Cr1MoV钢晶粒产生了粗化,析出碳化物数量也随之增多;Cr元素在碳化物中的析出程度较严重,在运行5×104h后可见在晶界的析出,随运行时间的增加析出程度更加明显,运行10×104h后可见在晶内析出;Mo元素也有在晶界的析出,但并不明显,析出发生在运行10×104h后;V元素含量变化不明显,比较稳定;合金元素含量的变化主要发生在珠光体和碳化物中,铁素体组织中各种合金元素的含量基本保持不变.     

浅谈T91与12Cr1MoV异种钢接头焊接工艺

电站锅炉安装中已普遍采用了T91钢与12C r1MoV钢异种钢接头。异种钢接头的焊接质量，主要取决于被焊金属的物理-化学性能及焊接时所采用的焊接工艺。本文从焊材选择、工艺参数、焊接热规范等几个方面时T91／12Cr1MoV异种钢接头的焊接工艺作了详细介绍。     

12Cr1MoV 钢不同球化级别的高温性能及寿命

通过金相试验、室温机械性能试验、碳化物分析、高温机械性能试验、高温持久试验，找出了经过长期运行，球化级别达到４级和４．５级的１２Ｃｒ１ＭｏＶ钢管材，与使用温度和工作应力有关的剩余寿命的估算关系式。     

12Cr1MoV与TP304H异种钢管的瞬态液相连接

采用铁基非晶中间层合金,在1220℃、3min、8MPa的工艺条件下进行了12Cr1MoV与TP304H异种钢管的瞬态液相连接,以扫描电镜(SEM)、能谱(EDX)分析了接头区组织与成分分布,并与氩弧焊接头进行了比较。结果表明,与氩弧焊接头不同,瞬态液相连接接头焊缝界面不明显,晶粒跨界面连续生长,基体元素沿焊缝区连续分布,无成分突变。瞬态液相连接接头拉伸时断在12Cr1MoV母材侧,弯曲180°未断,接头性能合格。     

屏式过热器T23/12Cr1MoV异种钢接头失效分析

对某1 000 MW超超临界发电机组屏式过热器管屏进口段T23/12Cr1 MoV异种钢焊接接头的失效进行了试验分析.宏观与微观检查表明,裂纹沿管子焊缝周向分布,开裂起始于12Cr 1MoV管内壁粗晶粒热影响区,扩展至1/3厚度处进入焊缝,在焊缝中继续扩展至管子外壁.通过力学性能试验得出失效的主要原因是热影响区及焊缝的硬度高而塑韧性低,建议进行焊后热处理,以改善接头塑韧性和消除焊接残余应力.     

省煤器悬吊管外表面纵向开裂分析

针对渭河发电有限公司4号炉省煤器悬吊管外表面纵向开裂取样管段进行试验分析，认定为钢管轧制过程中形成的制造缺陷。