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1.
钱忠钰 《红外与毫米波学报》1983,2(4)
本文叙述了天文上广为使用的锑化铟光伏红外探测器的“闪光”现象的实验研究,它可以大大提高探测器的等效电阻(通常可高达2×10~(11)Ω以上),并可有效地降低噪声。 相似文献
2.
本文参考有关文献对红外探测器灵敏度理论限,进行了系统的叙述。推导出探测器背景光子噪声限D~#_(BLIP)的表达式,分析了探测器达到背景噪声限的条件及光伏器件R_oA_d的重要性。进一步说明背景光子噪声并不是探测器灵敏度的最后极限。在相干探测中,信号光子噪声将是限制灵敏度的主要因素。信号光子噪声限的灵敏度较背景光子噪声限的灵敏度要高出几个数量级。在长波长的情况下,热噪声将是探测器灵敏度的主要限制。 相似文献
3.
二极管型红外焦平面阵列的噪声分析及结构优化设计 总被引:1,自引:1,他引:0
二极管非制冷红外焦平面阵列(IRFPA)探测器具有广阔的前景,然而它的性能受噪声源的制约,为了得到高性能的探测器,必须研究噪声源并减小其影响。概述了探测器噪声源,量化并研究了不同噪声对探测器的影响,最后得到了二极管IRFPA的性能极限,此外,计算得到了最优的结构参数。理论研究表明温度起伏噪声对应的最小噪声等效温差(NETD)为2.36K,此时探测器热导为辐射热导,其值为2.06nW/K。当单元尺寸为25μm×25μm的探测器的正向偏置电流为33μA,占空比为54%时可得到最优NETD为46.5mK。 相似文献
4.
本文的目的是要将非本征和本征红外光电导探测器的最终性能极限(以峰值光谱探测率D_(λp)*表征的)作一比较。分析表明如下:(1)对于中等背景(φ_>~10~(13)光子/厘米~2·秒)本征探测器要求的冷却大大小于要达到给定D_(λp)*的非本征探测器的冷却:(2)在减小背景时,通过冷却可达到最大的灵敏度,同时非本征探测器会获得优良的性能;(3)产生——复合噪声,而不是琼斯——纽奈斯脱噪声,确定了可能达到的灵敏度极限。(2)和(3)项的结论与其他作者的分析有出入。 相似文献
5.
《红外与毫米波学报》2015,(6)
二极管非制冷红外焦平面阵列(IRFPA)探测器具有广阔的前景,然而它的性能受噪声源的制约,为了得到高性能的探测器,必须研究噪声源并减小其影响.概述了探测器噪声源,量化并研究了不同噪声对探测器的影响,最后得到了二极管IRFPA的性能极限,此外,计算得到了最优的结构参数.理论研究表明温度起伏噪声对应的最小噪声等效温差(NETD)为2.36mK,此时探测器热导为辐射热导,其值为2.06 nW/K.当单元尺寸为25μm×25μm的探测器的正向偏置电流为33μA,占空比为54%时可得到最优NETD为46.5 mK. 相似文献
6.
一、现代探测器的最终性能极限1.背景限红外光电导探测器(BLIP)当背景辐射产生的载流子的统计起伏引起光导元件的主噪声机构时才出现这种背景限。在复合速率中也有统计起伏,这个噪声称为产生一复合噪声。在此情况下: 相似文献
7.
钱忠钰 《红外与毫米波学报》1985,4(6)
1.引言光伏锑化铟器件是一种性能优良的红外探测器,它的工作波长为1~5.5μm,正好包含了J、H、K、L和M五个重要的大气窗口,量子效率较高η≥50%),噪声等效功率低达1×10~(-15)W·Hz~(1/2)左右,是目前天文观察最常用的红外探测器。光伏锑化铟探测器具有很高的等效输出阻抗,在工作温度(50~77K)下通常为10~8~10~(12)Ω~([1])。高输出阻抗将降低噪声电流,并使NEP降低,但高输出阻抗探测器也对前置放 相似文献
8.
钱忠钰 《红外与毫米波学报》1992,11(1):76-80
介绍一种高阻红外探测器信号读出新方法——积分开关读出法;其噪声等效功率比通常的阻抗变换放大器(TIA)降低一半以上,并免除了与TIA高阻值反馈电阻有关的一系列问题. 相似文献
9.
第三代红外探测器发展的一个重要方向是高工作温度探测器。对于碲镉汞n-on-p探测器而言,n+-n--p结构以及良好的钝化工艺能够有效的抑制暗电流的产生,从而在高工作温度条件下获得较好的探测器性能。基于自行开发的成结模拟器,对n+-n--p结构地高温器件进行了工艺仿真和器件仿真,获得成结过程的制备参数,并结合抑制表面漏电的组分梯度钝化工艺,将高工作温度下的暗电流抑制至理论极限,研制出可以在更高温度工作下的碲镉汞n-on-p红外焦平面探测器。经测试,中波n-on-p红外焦平面器件在不同工作温度下性能优异,在80 K工作温度下噪声等效温差(NETD)达到了6.1 mK,有效像元率为99.96%;而在150 K工作温度下噪声等效温差(NETD)为11.0 mK,有效像元率为99.50%,达到了同类器件的理论极限。 相似文献
10.
在高灵敏度光电探测领域,常常采用雪崩二极管(APD)等高增益探测器,这些探测器通常需要上百伏的工作电压,因此电源噪声对探测器的性能影响很大。针对单光子探测的需要,论文提出了一种电荷灵敏前置放大器消除电源噪声的设计,通过采用匹配的差分输入,可以有效抵消电源的共模噪声。论文首先对APD探测器在不同偏压下的结电容进行测试,然后采用可调电容对APD电容进行匹配,用MultiSim对提出的电路进行了仿真分析,最后制作实验电路进行了测试和验证。结果表明:差分输入电荷灵敏前置放大器能够有效消除电源噪声(包括低频噪声和高频噪声),实现高灵敏度的光探测。 相似文献
11.
1.前言作为在微弱光量下进行图象测量探测器(摄象管)的代表,可能会提到SIT管(Silicon Intensified Target)。SIT管的摄象极限,通常为10~(-4)lx量级,这种极限,已接近人眼在暗响应时的认别极限。而对于要求在更暗的极微弱光量下的图象测量,自然希望进一步扩展人的视觉功能。 相似文献
12.
本文讨论了热电探测器的五个主要性能参数:响应率、噪声、噪声等效功率、探测率和时间常数。分析了前四个参数与工作条件(工作频率、探测器面积和前置放大器输入阻抗)的函数关系。阐明了时间常数概念用于热电探测器时新的特点。本文着重指出:在目前场效应晶体管(以下简写称为FET)水平还不高的情况下,热电探测器的性能受限于前置放大器(以下简写称为前放)所用的FET。它的几种主要性能参数都在很大程度上依赖于FET的水平,文中列举数据对此作了说明。因此通常说,比较热电探测器的性能,实际上乃是比较热电探测器/前放组合件的性能;若只比较热电探测器本身的性能,则需要以其前放的水平相同为条件。 相似文献
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下一代红外系统由于焦平面上能包含大量探测器,其灵敏度和分辨率将显著提高。现在的红外成象系统所用探测器数量较少(通常在200以下),每个探测器各接一个视频信号处理电路。红外半导体新工艺提供了较高的探测器密度,仅仅因为简化低温恒温器与系统的互连,也显然需要焦平面上的信号处理。可是,这种探测器新工艺相当不成熟,为使所得信噪比由入射辐射的散粒噪声来限定(所谓背景限性能,即BLIP),需调整探测器信号。本文叙述硅n沟MOS(NMOS)工艺在研制红外信号处理模拟电路上的应用。 相似文献
15.
对倍增型共振隧穿弱光探测器(RTDPD,resonant tunneling diode as photodetector)的噪声性能 进行研究。设计了具有倍增区的RTDPD结构。对探测器电流-电压(I-V) 特性的模拟发现,加入倍增区 以后探测器的光电流和暗电流均被放大,其峰值电流增大了1.7倍。 对RTDPD的噪声分布模拟发 现,1/f噪声比散粒噪声和热噪声高出10 个数量级左右。对倍增 区的电场强度和过剩噪声因子进行了模拟, 并计算了过剩噪声的功率谱密度。分析了倍增型RTDPD的总噪声,并对有、无倍增区时RTDPD 的噪声等 效功率进行了计算。结果显示,倍增区引入的噪声不仅不会影响探测器有效信号的提取,而 且提高了探测器响应弱光的能力。 相似文献
16.
红外辐射探测器通常用于某个频带范围。通常它是中红外(3~5μm)和远红外(8~14μm)频段的一个大气窗口范围。另一重要情况是单色激光辐射探测。同时还要求探测器在宽频谱范围内具有预期的灵敏度特性。此类需要之一是激光告警探测器。这种探测器在宽频谱范围(包括从0.6到11μm波长)必须灵敏。该宽频带范围易于用非选择性热探测器得到。令人遗憾的是热探测器响应速度慢、灵敏度不太高。非致冷光探测器的响应速度通常非常快。从原理上讲,每种具有长波灵敏度极限λCO的光探测器还表现出对较短波长辐射灵敏。然而,其灵敏… 相似文献
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双材料微悬臂非致冷红外探测成像系统 总被引:1,自引:0,他引:1
双材料微悬臂非致冷红外探测成像系统的关键元件是一种新型红外探测器,它采用表面微机械与常规集成电路的新颖组合,其工艺与标准集成电路工艺100%兼容。通过双材料微悬臂热敏单元,控制电容板位置耦合到低噪声MOS放大器输入端读出信号,也可通过光学读出。其噪声等效温度(NEDT)接近理论极限,能够满足高灵敏度、轻重量和低成本的装备需求。 相似文献