弯管几何参数不规则度对弯头应力的影响

管子弯头的几何参数的不规则度(失圆度)表现为以下三种形式:(1)管壁厚度变化,弯头外侧减薄,内侧增厚;(2)成椭圆(正椭圆或不对称椭圆);(3)内侧皱褶(波浪度).这些几何参数不规则度的形成及其表现程度主要决定于弯管方法和工艺水平,并对弯头产生不同程度的危研究室.因此不同类型的管子(如一般钢管、不锈钢管、有色金属管,小径薄壁管、大径厚壁管等)必须采用恰当的弯管方法(如冷弯、热弯或中频弯制等)以保证弯管质量.     

锅炉省煤器弯头手工电弧补焊

1方案分析1989年秦岭电厂1号炉小修,检查时发现省煤器磨损严重,经过多方分析,对省煤器弯头磨损部位采用手工电弧焊的方法进行补焊。按照部颁SDJ51—82中的第20条,焊口的位置应避开应力集中区且便于施焊及热处理,一般应符合锅炉受热面管子焊口,其中心线距离管子弯曲起点或汽包、联箱外壁以及支吊架边缘至少70mm,两个对接焊口之间距离不得小于150mm的规定,否则对省煤器弯头部位采用手工电弧焊补焊的方法是不允许的。但由于省煤器是用20A低碳钢制作的,低碳钢具有良好的塑性和韧性,焊接工艺性能良好,加之省煤器管径小,管壁薄,补…     

关于“弯管是否采用管壁厚度带有正公差和采用高一级壁厚钢管”问题的探讨

电力建设施工及验收技术规范(管道篇)DJ56—79中第36条规定“弯制管子弯头时的一般应选取管壁厚度带有正公差的管子”。最近规划设计院又提出弯管时要采取高一级壁厚的管子进行弯管。我们认为这一问题值得研究和探讨。几年来我厂对各种材质、规范的钢管进行弯制,发现由于钢管轧制的工艺过程所造成钢     

超临界锅炉螺旋水冷壁管屏螺旋角的弯制分析

<正>1螺旋管屏结构简介1.1螺旋水冷壁结构(见图1)1.2管屏规格以某工程超临界锅炉为例,组成管屏的管子规格为φ38×6.5,材质为SA213T12,扁钢6×15材质为SA387Gr11,管屏与水平线夹角为17.893°,成排弯管屏只有一个弯头,当管屏与水平线夹角成17.893°时在水平面内的投影弯曲角为90°,弯曲半径为R250 mm。整台锅炉螺旋管屏共约60屏。管屏最大宽度1855 mm。管子约为35支。管屏展开长度约为11 m。     

民主德国用橡皮球清洗凝汽器的经验

汽轮机凝汽器用橡皮球自行清洗的原理非常简单(图1),它是将橡皮球装入凝汽器内,使其和循环水一齐循环,用机械清洗方式来清扫凝汽器管壁上的结垢。清洗时是用特殊水泵或射水器1经过加球室2将橡皮球打入凝汽器的进水管,使橡皮球和冷却水一齐进入凝汽器。小球经过凝汽器管子3时,从管壁上把污垢刮下,在冷却水流中洗净,并由装在循环水出口管上的锥形网4回收起来。从锥形网处小球沿直径为75公厘的管子进入射水器1的进口侧,然后再重复这一循环。     

省煤器蛇形管弯曲质量的改进

<正>根据对自动线弯管机20Gφ32×4R45/R90的塔式弯管模具弯制的省煤器蛇形管,R45弯头的椭圆度和R90弯头外观成形情况的测量数据统计分析表明,R45弯头的椭圆度在10%～12.9%之间,弯管质量不稳定,部分弯头不符合技术要求;R90弯头外观成形不理想。因此,对自动线弯管机的     

电厂屏式过热器弯头开裂原因失效分析

通过外观检查、硬度、金相等检测方法,从金属管壁超温运行、蒸汽侧氧化行为、析出相及冷弯变形对组织性能影响等方面分析了某电厂1 000 MW超超临界机组屏式过热器弯头开裂原因,得出TP347HFG弯头开裂的主要原因是弯头组织富含较多的σ相、NbC等硬脆析出相,同时冷弯加工导致管子内部产生残余应力,加剧了弯头脆性开裂的倾向。     

引进1000千瓦中频弯管机开始试弯

我部从日本第一高周波株式会社(DAI—I chI HIGH FREQUENCY Co. LTD)引进的1000千瓦48B型中频弯管机于1985年7月在江苏常州电力修造厂投产试弯,并弯出了合格的管子四根见照片)。     

中频弯管特性及弯管壁厚计算

一、概述所谓中频弯管,是指在弯管机内,管子以一定速度通过感应圈,在中频电流作用下钢管快速局部加热到完全塑性状态,经过弯曲后又喷入冷却介质使它快速冷却,以保持弯曲后的形状直到弯管终止。由于中频弯管是由一个个微段逐步弯制的,所以外观质量很好,椭圆度,壁厚     

锅炉对流过热器爆管原因分析

通过现场观察过热器管子爆口特征及管壁吹损痕迹,分析确认过热器受热面泄漏后管子相互损坏关系及首爆口.经对管子取样试验数据分析,首爆口处管壁存在以AI元素为主要成分的异种金属物质,影响了管子的使用性能,长期运行后导致管子发生爆破.同时,管子存在一定程度的过热现象,加速了管材性能的劣化.     

过热器爆管原因分析

唐山华润热电有限公司4号炉系DG670/13.719型超高压一次再热自然循环煤粉炉,单炉膛、四角切圆燃烧、平衡通风、露天布置、固态排渣,2005年1月19日点火起动,运行24h后因爆管停止运行。停炉检查发现,高温过热器(高过)右数第13排,炉前往后数第4根下部弯头处爆管,第11排2根管子爆漏,第10~14排共计15根过热器管和12根水冷壁管减薄(最薄处为1.8mm)。此外,爆口以上2m处胀粗至45mm,第10~14排亦均有不同程度的胀粗,但均小于43mm,其它管子未发现胀粗。高温过热器下部弯头及以上10m处设计材质为SA213MT91,爆管位于下部弯头外侧,经对爆管做光谱分析,…     

扩大钢管D51一次冷弯成型范围的理论计算与工艺试验

随着装机容量的不断饱和、国家生态环境治理力度加大，火电市场不断萎缩，各大锅炉制造企业不断转型，进军新能源市场，其中垃圾焚烧炉是东方锅炉主要的新产品之一。垃圾焚烧炉具有压力参数低、空间小、结构紧凑等特点，与传统锅炉产品受热面的管子相比壁厚更薄、相对弯曲半径更小，对弯管质量提出更高的要求。     

特殊形状手工弯管模具的设计

当加热器换热管因结构需要,弯曲部分会采用Ω形结构,其整个180°弯头由三部分弯曲弧段连接复合而成,连接处无直段过渡。制作弯管模具时,需对管子弯曲时受力和变形回弹作具体分析。经过弯管实验,现采用1种简便易行的弯管方法,设计1种特殊形状的手工弯管模具,可完成弯制这种三段弧段相连的Ω形弯头。为了保证弯管质量,在弯管模具设计中,首先应确定弯管半径及防止管子变形的弯管模内模槽的结构尺寸,并通过实践经验给出了一些模具设计参数。     

一起蒸发器爆管事故的原因分析及预防措施

分析了余热锅炉蒸发器爆管是由于流动加速腐蚀而导致管壁减薄的情况,提出减少锅炉启停次数及控制水质、蒸发器材料采用低合金钢管和大弯曲半径弯头,锅炉设计时增加工作压力来提高蒸发器饱和温度等整改措施。     

苏联铬钼合金钢管弯头的使用寿命

目前不少12MX和15MX钢材的蒸汽管道的运行时间已超过了15万小时。这样,就产生了预测这些管道继续使用的年限问题。当蒸汽管道超过使用年限的计算值后,其运行可靠性的裕量主要决定于管子弯头的金属状况,因为它是管道系统中最受力的部位。在管子的弯曲部分,由于弯头截面不规则,其所     

超临界670MW机组高温过热器爆管原因分析

对华电潍坊发电有限公司超临界670MW机组高温过热器爆管事故原因进行了分析。对爆管段及邻近管排相同位置的管段进行的宏观检查、金相检验及力学性能试验结果表明,弯头弯制工艺不良造成弯头两端流通面积减小,影响了蒸汽的流通,导致管子因长时间过热组织严重老化,进而造成爆管事故的发生。为此,采取更换所有高温过热器管排最内圈的弯头,运行过程严格控制受热面蒸汽和管壁温度,使高温过热器出口蒸汽温度左右偏差不超过5℃等措施,实施后未再发生爆管事故。     

沙岭子发电厂2号汽轮机高压导汽管铸钢弯头缺陷及其处理

沙岭子发电厂２号汽轮机高压导汽管铸钢弯头经无损检验发现，１２个弯头外壁表面均有不同程度的裂纹。分析了影响铸纲弯头壁薄的因素，冶金及组织转变过程、外壁表面气孔、砂眼及裂纹缺陷产生原因，采取了缺陷部位剔挖或壁薄补焊及热处理工艺措施进行处理。．     

超(超)临界机组奥氏体不锈钢管基于氧化物堆积的寿命评估

介绍了奥氏体不锈钢氧化皮的结构、形成及剥落机理,研究了奥氏体钢炉管氧化皮剥落形成堵塞后对管壁温度的影响.根据管子的堵塞程度,进行了堵塞程度分级:堵塞管子内径1/8为干净,1/4为少量,3/8需割管,1/2为堵死.提出了基于氧化物堆积的管子寿命评估模型.     

1000 MW机组烟风道90°收缩弯头阻力特性分析

火电厂烟风道系统中广泛应用的90°收缩弯头对流场影响较大。对此,本文借助数值模拟软件Fluent,以90°收缩弯头基础方案为参照,分别对外侧形状为大切角、圆形、外大弧3种弯头的内部流场及其阻力特性进行数值模拟,并通过添加导流板优化90°收缩弯头结构。结果表明,弯头外侧形状为大圆弧时可减小系统阻力,合理设置导流板能有效改善弯头局部阻力。该研究结果可对烟风道系统的优化设计提供指导。     

采用弯管代替弯头以减少核电站管道系统焊缝

在核电站中,大规模采用弯管代替在直管上焊接弯头,在很多方面是可行的,这是感应加热弯管机的主要工作范围和发展方向。当然,弯管机在矿物燃料电厂和加工厂等方面也有很多的用途。首先,在核电站的一些主要管道中,采用弯管以减少安装焊口和制造焊口,能降低检验费用和时间。因此,对许多准备建造的