水,油等淬火介质淬硬能力的数值评价方法

本文论述了以淬火硬度评定水、油及冷却特性介于水油之间的淬火介质淬硬能力的方法。其基本思路是,钢的连续冷却转变图中的每条曲线代表着钢的某一硬度,反之也可以认为淬火硬度也对应着该图的某一条曲线,代表介质的淬硬能力,从而就可以借助于淬火硬度值来评定水、油等淬火介质的淬硬能力。     

计算机模拟分析淬火剂性能

以淬火时相变的表象模型和计算机模拟为基础,开发了一种定量确定不同介质淬火性能的计算方法。从实测和计算出作为表面温度函数的热传递系数着手,用开发的程序可模拟形状简单(圆棒、板)的可淬硬钢试样的冷却/转变过程。为了以定量的方式估计和排序不同的淬火剂,可以选用已知淬火性能的具有规定尺寸和成分的基准钢。计算机模拟为基础的试验证实,所提出的方法用相对于被淬钢工件冶金响应的方式直接比较不同类型淬火剂。     

计算机模拟分析淬火剂性能

以淬火时相变的表象模型的计算机模拟为基础，开发了一种定量确定不同介质淬火性能的计算方法，从实测和计算出作为表面温度函数的热传递系数着手，用开发的程序可模拟形状简单的可淬硬钢试样的冷却／转变过程。为了以定量的方式估计和不同的淬火剂，可以选用已知淬火性能的具有规定尺寸和成分的基准钢。计算机模拟为基础的试验证实，所提出的方法用相对于被淬钢工件冶金响应的方式直接比较不同类型淬火剂。     

量化水淬和盐水淬冷却特性及淬火畸变研究

用标准淬火介质冷却性能测试仪，系统地测试了量化淬火参数对介质冷却特性的影响，并通过45钢试样进行了量化淬火畸变的研究。试验结果表明，通过调整量化淬火参数K、Ts和Q值，可有效控制淬火介质的冷却特性，并且量化淬火试样的畸变量明显小于普通水淬和油淬试样的。     

利用常用钢热探头建立淬火冷却介质数据库

使用GCr15和H13等10余种常用钢制造新型热探头来评价淬火介质的硬化能力。测量了若干淬火介质淬火过程冷却曲线，研究了热探头淬后截面的微观组织和硬度分布。在此基础上开发的淬火介质冷却能力数据库，可以实现淬火过程冷却曲线和冷速曲线及热探头淬后组织和性能的查询和输出，且可存储热探头淬后开裂数据。     

淬火介质冷却能力的数值表示方法

作者以ＺＢＥ－４５００３为依据，参考Ｓｅｇｅｒｂｅｒｇ以ＩＳＯ－９９５０为依据的淬火油淬硬能力计算方法，提出了适用于水基和油基淬火介质冷却能力数值一组计算公式。     

UCON E水溶液在42CrMo钢中型锻件中的应用

使用PAG类UCON E水溶液作为淬火介质,采用循环控时淬火方法,合理制定淬火冷却控时参数,解决了42CrMo钢中型尺寸锻件及其他中碳合金结构钢工件"油淬不硬,水淬开裂"的问题,工件调质后达到了技术要求的力学性能.     

根据淬火油的冷却曲线预测钢淬硬效果的方法

前言钢件的淬硬效果取决于钢的相变特性与钢件的冷却特点之间的相互关系。钢的相变特性决定于含碳量、合金元素和奥氏体晶粒度,可用钢的TTT(奥氏体恒温转变曲线)图明确地表示出来。钢件的冷却特点受二个因素控制,其一是淬火介质的冷却性能,另一个是零件的大小和形状。冷却特点最难度量和标准化。如能将冷却特点看作温度的函数,并有TTT图可供参考,那么就能得出钢的连续冷却转变动力学,随后预测钢件的淬硬效果。     

42CrMo4钢轴类件控时淬火冷却工艺的设计

为解决大尺寸合金钢件油淬后力学性能达不到要求、水淬易开裂的问题,介绍了一种以水和空气作为淬火介质的预冷循环控时淬火冷却方法.针对φ210 mm的42CrMo4钢轴类件.利用数值模拟方法设计淬火冷却工艺,并进行了实际件的淬火冷却试验.通过计算结果和实测数据的对比分析表明,采用预冷循环控时淬火冷却方法可以在避免淬火开裂的同时在一定范围内调整其力学性能.     

45钢量化水淬应用研究

研究了45钢量化水淬的淬硬深度和淬火畸变，并与普通水淬和油淬进行了比较分析。结果表明，调整量化水淬参数，可在水与油之间渊整水的冷却特件，使45钢得到相应的淬硬深度和较小的淬火畸变量。     

淬火介质冷却能力的数值表示方法

作者以ZBE－45003为依据，参考Segerberg以ISO－9950为依据的淬火油淬硬能力（HP）计算方法，提出了适用于水基和油基淬火介质冷却能力数值的一级计算公式，使之不仅能用来评价和分类淬火油，还能用于水基淬火介质．从而使得ZBE－45003与国际标准ISO－9950对淬火油测试结果一致，并且为选用水基淬火介质代替淬火油提出了较为科学的依据。     

大尺寸工具钢在真空炉中的淬火硬性

A2、S7、H13和O1钢的大型试块在三台冷却性能各不相同的真空炉的惰性气体中淬火。结果表明在标准的真空炉中能使大多数牌号的工具钢大尺寸零件完全淬硬。近年来,Solar Atmosphere公司(Vacuum Furnace Systems的商业热处理子公司)进行了一系列的试验以测定大尺寸的工具钢在真空炉的惰性气体中的淬硬性。分别对A2冷作模具钢、S7铬-钼热作模具钢、H13铬一钼一钒热作模具钢和O1油淬工具钢的大型试块进行了淬火试验。试验用的三台真空炉冷却性能各不相同。试验结果表     

7CrSiMnMoV钢淬火工艺的改进

7CrSiMnMoV(代号CH—1)是一种新型冷作模具钢,具有良好的自硬能力。Φ80圆钢在油中淬火。中心部硬度为HRC59。但在实际生产中存在淬裂问题和在使用过程中发生脆裂崩刃现象。本文针对这些问题进行了一些试验。     

40Cr钢齿轮高频感应加热的水淬处理

为了防止 4 0Ｃｒ钢齿轮的淬裂和减少畸变 ,齿轮高频感应加热后一般都采用油淬。油淬有污染 ,且成本高 ,我们在生产中试用自来水对齿轮进行淬火冷却获得成功。零件高频淬火后的淬硬层较浅 ,表面残余应力为压应力 ,有利于防止淬火开裂。因此只要控制得当 ,4 0Ｃｒ钢齿轮在高频感应加热后可以用水淬冷。为了降低淬火应力 ,4 0Ｃｒ钢齿轮的淬火加热温度一般选用 880～ 90 0℃ ,以接近下限为宜。水在低温的冷却能力较强 ,为了防止 4 0Ｃｒ钢齿轮的淬火开裂 ,齿轮经高频感应加热并淬火冷却到Ｍｓ点 (稍高于 2 5 0℃ )以后 ,即出水空冷 ,以降低冷…     

40Cr钢激光表面淬火显微组织分析

进行了40Cr钢的激光表面淬火试验,观察分析了激光淬硬层的显微组织。试验结果表明:激光淬火预处理可在试验用钢40Cr表面获得0.55～0.65 mm的淬硬层深,激光淬硬层主要由完全淬火区、不完全淬火区与未淬火基材交界区组成。     

球磨机衬板用ZG60Cr5MoCu钢的研究与应用

针对球磨机衬板材料热处理工艺,用油淬方法性能好但设备复杂;用水淬方法设备简单,但对厚铸件淬不硬;用专利淬火介质对铸件质量好,但价格又太贵.现用风淬方法使优点兼备,研究了一种ZG60Cr5MoCu钢,制作球磨机衬板性能优于高锰钢.     

控制油表面压力的真空淬火

在控制真空油淬变形取得日益进展的情况下,研制一种控制装置来保证其重现性的要求便显得十分迫切。本文讨论了一种在试验和生产上都可应用的测量与控制装置。实现钢的完全硬化转变取决于钢本身的淬透性和淬火介质的冷却性能。零件冷却太     

42CrMo钢量化水淬应用研究

研究了量化水淬对42CrMo钢淬硬层深度及淬火畸变的影响,将其与普通水淬和油淬进行了比较.结果表明,量化水可以获得介于普通水和油之间的冷却特性,但300 ℃时的冷速仍明显高于油的冷速.42CrMo钢量化水淬时,可以获得介于普通水淬和油淬之间的硬化层深度和淬火硬度,量化水淬的淬火畸变也介于二者之间. 从不同试样的畸变开裂情况来看,形状复杂的42CrMo钢零件不宜采用水或量化水淬,而简单形状的42CrMo钢零件,可以根据工件的淬火要求,通过调节量化水的参数,获得所需的冷却速度,达到淬火目的.     

45钢光轴连续感应淬火过程的数值模拟

建立45钢无限长轴对称工件连续感应淬火过程的二维物理模型,并进行温度场的数值模拟。根据连续感应淬火过程中温度场的分布给出了判断淬硬层深度的依据,并结合Maynier组织预测模型与硬度公式计算出工件不同深度处的硬度值进行验证。结果表明,可根据工件感应加热区域进入喷水冷却时刻的径向温度分布曲线来预测连续感应淬火最终淬硬层深度。根据这一结论,可以用所建立的有限元模型对连续感应淬火工件淬硬层深度进行预测。     

40Cr钢齿轮高频感应加热后的水淬处理

40Cr钢有较高的淬透性，为了预防淬裂和控制变形，对齿轮零件的高频感应加热表面淬火，一般多采用聚合物水溶液等冷却介质。但这类介质易变质，且成本较高。我们在生产中试着用普通自来水作为冷却介质进行淬火，并取得了较好的效果，现介绍如下。1理论依据零件在采用高频感应加热表面淬火时，淬硬层较浅，且淬火后表面残余应力为压应力，有利于防止淬火开裂。因此只要控制得当，40Cr钢制齿轮在高频感应加热后，采用冷却能力较强烈的介质进行淬火是可行的。2实际操作中应注意的问题门）加热温度为了降低淬火应力，40Cr齿轮的淬火加热温度应…