里氏、布氏硬度计测量高温螺栓布氏硬度的对比分析

测量高温螺栓布氏硬度最权威的是HB-3000布氏硬度计，用HLN-11A型里氏硬度计测量高温螺栓布氏硬度是不合理的。在用HLN-11A型里氏硬度计测量高温螺栓布氏硬度时必须用测量出的里氏硬度值代人回归方程HBW=-278．72＋0．996HLD中得到的布氏硬度值为准，而不能以HLN-11A型里氏硬度计直接转化的布氏硬度结果为准。     

显微硬度技术在测试偶件表面硬度及在其他方面的应用

HXD—1000A型显微硬度计是一种由精密机械、光学系统和专用微处理机组合而成的测量仪器。本文讨论了应用HXD—1000A型显微硬度计测试三对偶件工作表面硬度的方法要点,及显微硬度技术在分析零件早期失效与测试表面层硬度中的应用。     

铅基轴承合金的强化及应用

0 前言 巴氏合金是传统的轴承合金材料,广泛地用于制造各种轴瓦,但最大的缺点是硬度和疲劳强度低,当温度超过100℃时,硬度和强度急剧下降,当温度达到150 ℃时,其硬度和疲劳强度大约是常温时的1/3,以铅基巴氏合金ZChPbsb10—6为例,轴承最大允许负荷（98×10~5 ～117.6×10~5）Pa,许用圆周速度为12m/s。近年来发动机朝着大马力高速度高负荷方向发展,对轴承的比压力也随之提高,如EQ140型发动机连杆瓦最大负荷达～182.6×10~5Pa,PV值在1960 ×10~5Pa·m/s以上,大大超过了巴氏合金使用限度。然而巴氏合金具有良好的嵌藏性,膨胀系数小等优点。因此,铅基合金仍有市场、如中速37Д型柴油机,N(?)5型柴油机的部分轴瓦,和国内中等负荷的汽车轴瓦。国内外广泛地用铅基代替锡基巴氏合金,目前国内生产铅基巴氏合金厂有十多家,铅基巴氏合金,其极限强度与弹性系数的比值却大于锡基轴承合金,因此,其疲劳强度略高于锡基轴承合金。疲劳强度作为轴承     

亚临界与超临界压力水的沸腾传热

随着锅炉机组向高参数大容量发展,炉膛燃烧器附近高热负荷区管内水的沸腾传热是否良好,这是一个直接影响锅炉能否安全运行的重要问题。由于沿炉膛高度与宽度方向热力分布不均匀性,故蒸发受热面管的单位面积热负荷值qH=(B_pQ_m)/(H_A)在炉膛内分布是很不均匀的。煤粉炉中q_Hmax/q_Hmin=1.8～2.5,油炉则高达q_Hmax/q_Hmin=3～5,且最大值可达(0.5～0.6)×10~6大卡/米~2时。这     

600MW超临界压力直流锅炉水冷壁水动力不稳定性的研究

本文阐述了在西安交通大学高压汽水试验回路上进行的螺旋管圈水冷壁倾斜管中水动力不稳定性的试验研究。试验参数为P=2～14MPa,质量流速G=600～1200kg/m~2·s,入口过冷度△t_(sub)=20～120℃,热负荷0～650kW/m~2,管径φ20×2mm,螺旋升角α=14°。在上述参数范围内,研究了压力、质量流速、入口过冷度、热负荷及热负荷分布、进口和出口节流、可压缩容积对螺旋管圈水动力不稳定性的影响。试验表明在螺旋管圈中存在压力降型、密度波型和热力型脉动。根据试验和理论分析得到了计算压力降型和密度波型脉动起始边界的无因次方程组。对实际的原型锅炉水冷壁水动力稳定性进行了分析计算,得到了稳定的边界值,为600MW超临界变压运行直流锅炉水冷壁的设计与运行提供了可靠的依据。     

活塞环铬层硬度试验负荷的选择

国家机械工业局于1999年12月30日发布了《GB/T51105—1999内燃机活塞环产品质量分等》标准(以下简称《分等》).其中规定了活赛环的铬层硬度为≥800HV_(0.1).即在铬层硬度试验中,采用0.961N(0.1kgf)的试验负荷、维氏硬度值≥80O.笔者认为,在活塞环铬层硬度试验中,试验负荷选为1.961N为宜.理由如下:     

250型柴油机活塞温度测试分析

通过采用硬度塞法对250型柴油机活塞标定工况下工作温度进行测试,了解250型柴油机活塞燃烧室及环槽部位温度分布情况,为250型柴油机活塞热负荷分析提供边界条件,为同类型柴油机活塞设计和完善数据库提供帮助.     

从几台次中压锅炉使用情况看过热器设计、运行中的问题

我厂有四台次中压锅炉,型号分别是:SHF20—2.5/400,SHS10—2.5/400、AZD20—2.5/400和DZD20—2.5/400,配两台背压式汽轮发电机组,排汽压力为0.3MPa,供甜菜制糖生产。通过十多年的运行,共发生过热器爆管事故8次、过热器管弯曲、严重变形及两次堵塞过热器烟道事故。为此更换两台过热器、3次更新高温段蛇形管,并对高温段管进     

亚临界及近临界压力区内螺纹管汽水两相流的传热

本文阐述了在西安交通大学高压汽水两相流实验回路上进行的垂直上升内螺纹管内汽水两相流传热特性的试验研究。试验管采用φ28×6mm的螺纹管,试验管材料为:12Cr1MoV。试验参数为压力P=13.0～22.0MPa,内壁热负荷q=200～800kW/m~2质量流速G=400～1800kg/m~2·s。试验确定了在上述参数范围内的壁温变化特性,得出了发生传热恶化的临界热负荷和界限质量流速。文中结论对采用内螺纹管的电站锅炉水冷壁的设计具有较高的价值。     

小批量生产车间用感应熔铝炉

单件小批量铸件生产车间对熔化设备提出了一些特殊要求,如:要能迅速开炉,能迅速变换所熔合金牌号,熔化速度要快等,这些要求是现有熔炉无法满足的。 全苏电热科学研究院研制了两种高频感应电炉—0.4/0.8M4和—2.5/1.6M3容量分别为400和250Okg。以—800—0.5型可控硅变频器作炉子电源,第     

Y5—47N08C型引风机过流现象的改造

<正> 我厂安装的三台6.5t/h蒸汽锅炉均配有y5—47N08C型引风机。引风机的技术参数为:风量Q=22200m~3/h,风压H=277mmH_2O,转速n=2200rpm。该风机所配电动机为jO_272-4型,转速n=2470rpm,I=58A,功率N=30kw。引风机安装后进行试运转时发现电机严重过载,实测的数据为:I=90A,H=400mmH_2O而设备的转速不变。电机过载,将会烧坏电机,影响生产,严     

C50—90/1.2—1型汽机负胀差过大的原因及消除方法

一、情况简介北京热电厂第二热电站安装了几台我厂设计制造的C50—90/1.2—1型单缸冲动采暖调整抽汽冷凝式汽轮机。该机额定功率为5万千瓦,额定抽汽量为180吨/时,即供热90百万大卡/时,抽汽压力为0.7—2.5大气压。其主要工况数据为表1所示。     

滑动轴承—热塑性塑料加压轴套

引用标准DIN4768/1 用电子剖面测量仪测量粗糙度值Ra,Rz,Rmax、基本原理。DIN6784/1（试行标准）工件倒角;概念、结构、标注。DINISO1302 技术标注,表面性能标注。DIN50014 环境和其技术应用;正常环境。尺寸,标注:（见图1与表1.2） T型S型图1a尺寸d_2用于确定配合公差IT值。尺寸ds用于确定端面误差的IT值。 图1b内径d_1=20毫米,公差组为A,长度b_1=20毫米,材料为PA6的S型轴套: 轴套DIN1850—520A20—PA6     

180型柴油机降低机油消耗率的试验研究

本文介绍了在180型柴油机单缸及多缸机上进行降低机油消耗率的试验研究成果。分析了影响机油消耗的因素,提出了改进措施,使柴油机在高速低负荷下的机油消耗率由25.84g/PS·h 降为2.2g/PS·h.在额定负荷时由6.6g/PS·h降至1g/PS·h 以下。显著地提高了柴油机的经济性和可靠性。     

预燃室燃烧器燃烧高灰份低质烟煤的探讨

煤粉炉使用预燃室燃烧器点火和低负荷稳燃效益显著。但燃用高灰份低质烟煤,存在积粉和燃烧不稳等问题,影响使用效果。我单位1984年和1985年在两台WGZ—50/39—1型煤粉炉前墙各安装两台容量为1吨/时的预燃室燃烧器燃用发热量Q_D~Y=3500大卡/公斤,灰份A~Y=45％,挥发份V~Y=21％;     

600MW超临界压力直流锅炉水冷壁管内沸腾传热特性的研究

本文阐述了在西安交大高压电加热水回路系统上所进行的φ32×3mm不锈钢管在α=14°和α=10°倾斜布置时的传热特性,试验参数为压力P=6～28MPa:内壁热负荷q=200～410kW/m~2;质量流速G=400～1400kg/m~2·s.试验得出了在上述参数范围内各工况的壁温分布曲线,从而可确定发生传热恶化的临界含汽率、最大壁温飞升值及其位置、内壁超温峰值及最小放热系数.管子上下壁温差等,为设计600MW超临界变压运行直流锅炉水冷壁系统提供可靠的依据.     

使用进相机综合效益显著

绕线型电动机属于感性负荷,功率因数偏低(0.5—0.8).我厂已投资2.5万元投入使用456kvar移相电力电容器组,但至1989年底,全厂功率因数也只有0.87、仍属偏低,年累计被供电部门罚款0.29万元.从1990年4月我们又用2.5万元购置了三台FZ-3型进相机,投运后,情况发生了明显变化:在三台球磨机上加入进相机后(切除288kvar移相电力电容器组),1991年功率因数达到0.97,年累计获供电部门奖励0.75     

轧钢加热炉节能讲座(一)

<正> 1 前言炉子单位热耗和热效率是衡量加热炉是否节能的两个主要指标。单位热耗是指加热单位重量的钢坯(锭)所消耗的热量。可表示为下式: b=Q_烧/P (1) 式中 b——单位热耗,kJ/t; Q_烧——热负荷,kJ/h; P——炉子产量,t/h。炉子热效率是指钢坯(锭)在炉内获得的有效热与供入炉内热负荷之比。可表示为下式:     

小型风冷柴油机采用双金属气缸套防止活塞咬缸

我厂在研制175F—2型立式高速风冷柴油机过程中,曾对几种不同结构形式的气缸套进行装机热负荷对比试验,试验结果表明:高速风冷柴油机的气缸套,采用内套为硼铸铁,外套为铝合金的双金属结构,是防止活塞咬缸较合理的方案。一、单金属硼铸铁缸套和双金属缸套对比试验情况175F—2型高速风冷柴油机,其标定工况为6PS/3000rpm。在试制阶段,对单金属缸套与双金属缸套进行了热负荷适应性试验。其试验结果见表1。     

影响9%Cr钢硬度测试结果差异性的因素分析

通过对9%Cr钢供货态试样进行760℃×5h和810℃×5h模拟焊后热处理,然后对试样分别在现场测试条件下进行里氏硬度测试及在实验室条件下进行布氏硬度测试,比较了两种测试方法测得数值之间的差异。另外,还讨论了试样表面的粗糙度及表面脱碳层对试样表面硬度测试结果的影响。结果表明:里氏硬度计测得的值比布氏硬度计测得的值偏低且试样表面的粗糙度越大硬度测得值越分散。