21／4Cr—1Mo钢的回火脆性的控制与评定

介绍了重整反应器制作过程中所使用21／4Cr-1Mo钢的回火脆性的控制，以及用阶梯冷却试验方法对该材料进行回火脆性的评定。     

P91管道焊接的体会

在石油化工、热电锅炉工程的施工中,经常碰到ASMESA335P91的加热炉管或工艺管道。该钢是在原来9Cr-1Mo型钢的基础上加入强化元素V、Nb、N等后形成的一种马氏体耐热钢,     

Cr9Mo炉管的现场焊接工艺

通过对Cr9Mo的可焊性分析，并根据现场实际情况，制定了适合现场条件的焊接施工方案及工艺。指出焊前的准备工作：预热、坡口的准备、焊工的技能是获得良好接头的前提条件，而焊后消应力热处理则是施工成败之关键。     

火电厂导汽管弯头法兰与内套管异种钢焊接工艺

介绍火电厂高压导汽管ZG15Cr2Mo1弯头法兰与1Cr11MoV内套管的异种钢焊接工艺,包括弯头法兰更换的焊前准备、焊接工艺及检验方案等。结果表明,焊后对焊缝进行检验未出现异常,该焊接工艺能够保证焊后高压导汽管的安全运行。     

焊后热处理时间对18MND5钢焊缝组织和性能的影响

研究了焊后热处理保温时间对18MND5钢埋弧焊焊缝组织和力学性能的影响。结果表明,在高温1 h、24 h、40 h不同热处理保温时间下,焊缝金属的抗拉强度和屈服强度逐步减小,屈强比变化不明显,冲击吸收能量先提高后有所降低。随着焊后热处理保温时间的延长,焊缝金属中的C元素及合金元素由固溶强化转化为沉淀强化,使抗拉强度降低,冲击吸收能量提高。随着焊后热处理保温时间的过长,C元素和碳化物在晶界处聚集、偏析、粗化,导致抗拉强度和冲击吸收能量降低。     

焊后热处理对E621T1-K2C熔敷金属性能和组织的影响

通过对不同热处理条件下低温钢E621T1-K2C的熔敷金属冲击韧性和拉伸性能的试验与分析,研究了焊后热处理状态对熔敷金属性能、组织和断口的影响。结果表明,经过焊后热处理,熔敷金属冲击韧性、拉伸性能下降明显,断后伸长率有所增加,冲击断口的断裂形式由韧性断裂逐步变为脆性断裂,金相组织变得粗大且不均匀。     

焊后热处理对焊缝金属力学性能的影响

<正>0前言铬钼耐热钢和低温钢的焊接产品往往采用焊后回火热处理,以达到消除残余应力及改善组织性能等目的。对于高强钢而言,有的结构不需要焊后热处理,如船舶、桥梁、钢架结构等;但有些受压容器,如空气瓶、封头及筒体等则须要进行焊后热处理,通常只进行消除应力处理。有的产品是先焊接而后成形,这时往往连同钢板一起进行正火加回火处理,也有的进行调质处理,甚至先进行正火再进行调质处理。不同的焊后热处理方式会给焊缝以及整个焊接接头带来不同的影响,特别是组织和力学性能方面会出现明显的变化,成为     

STFA26＋1Cr18Ni9Ti异种钢焊接技术

从理论上分析了STFA26＋1Cr18Ni9Ti异种钢的焊接性,通过焊接工艺试验、金相分析和工程实际应用,阐明了采用H1Cr26Ni21焊丝TIG打底、A407焊条SMAW填充、盖面,焊缝背面根部充氩气保护,焊接前不用进行预热、焊后不用进行热处理、小线能量的焊接规范和严格控制层间温度的焊接工艺是可行的.     

工艺管道焊后热处理温度的选择

以低合金耐热钢焊后热处理温度的选择为例，对工艺管道的焊后热处理温度选择进行了探讨。     

超高强度钢35CrMnSi惯性摩擦焊接头组织与性能

对35CrMnSi超高强度钢进行了惯性摩擦焊试验研究,对热处理前后焊接接头组织、显微硬度进行分析测试,并对热处理后焊接接头进行了拉伸性能、冲击性能及拉伸断口分析。结果表明:焊后接头焊缝组织为板条马氏体与残余奥氏体,热力影响区组织为细小的马氏体、索氏体、珠光体和铁素体混合组织;热处理后焊缝组织为回火马氏体与少量铁素体;摩擦焊接头焊缝区的硬度高于热力影响区和母材,热处理后焊接接头硬度趋于一致,焊接接头抗拉强度大于1 890 MPa,断后伸长率大于7. 5%,焊缝区拉伸断口为混合断口;焊接接头冲击吸收能量大于18. 5J。     

2.25Cr1Mo0.25V钢焊接材料再热裂纹敏感性评估

针对2.25Cr1Mo0.25V钢加氢反应器产品的焊接再热裂纹敏感性,按照API 934#A附录B(2012)推荐的试验方法对2.25Cr1Mo0.25V埋弧焊焊丝/焊剂开展再热裂纹试验,以便评估该焊接材料再热裂纹的敏感程度。     

大型火电用改良型9Cr1Mo铸钢补焊工艺

大型9Cr1Mo铸钢件存在缩孔缩松等缺陷,需要进行补焊修复,在补焊时工艺处理不当,会再次形成危害性缺陷。为了消除铸件本身缺陷以及补焊后再次形成的缺陷,采用新的工艺进行补焊,结果表明,仔细清理缺陷和熔渣,待修复区域形状规则圆滑,严格控制预热及层间温度、首层及其它层补焊工艺参数,同时使用锤击松弛应力,并进行焊后热处理等措施可以很好消除改良型9Cr1Mo铸钢件的缺陷。     

W9Mo3Cr4V高速钢推刀表面开裂机理研究

采用3D数码显微镜、光学显微镜、X射线能谱仪、扫描电子显微镜等手段对出现开裂的W9Mo3Cr4V推刀整体及裂纹部位进行系统分析,钢中存在带状碳化物,有多处气孔,Mo含量低于标准值,热处理时产生应力集中,致使推刀极易开裂。     

深圳海上世界文化艺术中心X型柱Q460厚板焊接工艺

通过采用合理的热压成型工艺,对70 mm厚Q460高强钢小直径椎管进行加工;从冶金原理、化学成分分析Q460低合金高强钢的焊接性能;从焊材选用、焊前准备、焊接工艺、焊后热处理等几方面进行分析,确定合理的焊接工艺,保证Q460与同种钢及异种钢的焊接质量达到要求。     

PWHT对高层建筑用厚板CGHAZ性能影响的研究

以100mm厚高层建筑用Q345-GJD钢板为研究对象,采用焊接热模拟技术,再现焊接粗晶区,进一步模拟粗晶区和母材经过不同焊后热处理工艺后的组织特点。通过分析微观组织,测试其冲击等性能,确定出适合100mm厚Q345-GJD钢的焊后热处理温度,即560℃±10℃,保温150min。     

川气东送工程管材全部国产

截至2007年12月31日，已有1480公里国产X70钢级、直径1016mm、壁厚21～30．4mm的直缝埋弧焊钢管和弯管运抵国家“十一五”重点工程一川气东送管道工程建设的42个施工现场。据了解．川气东送管道工程高钢级、大口径、厚壁的螺旋埋弧焊钢管．直缝埋弧焊钢管和弯管全部实现了“中国造”。     

水力除焦钻杆P10的焊接技术

对P110材质焊接性进行分析，确定了焊接方法，确定了焊接工艺参数及焊后热处理工艺。指出现场焊接时控制热输出及焊后热处理是焊接工艺的关键。     

海上风电维护平台用FH46低温钢的焊接工艺

风电平台升降系统常采用大厚度FH46低温钢,该材料焊接难度较大,低温服役要求苛刻。通过焊接性分析和焊接工艺评定,制定了有效可行的工艺措施,包括焊接材料和焊接方法的选择,焊接热输入、焊前预热和焊后热处理参数的制订。结果证明,该工艺满足劳氏船级社(LR)海工平台规范要求,为该类低温钢焊接施工积累了实用经验。     

120m315MnNi钢氧气球罐的建造

论述了15MnNi钢建造氧气球罐的制作、安装、热处理等工艺，并对在施工过程中，首次施焊的焊工提出了特殊要求，总结了15MnNi钢种的机械性能、可焊性及存在的不足，提出了尚需进一步改进的建议。     

20Mn_2WNbB贝氏体钢焊接热影响区的显微组织和力学性能

用热模拟法研究了一种低碳低合金20Mn2WNbB热轧贝氏体钢焊技后的力学性能，得出其热影响区的变化规律与低碳铁素体加珠光体钢不同，显微组织分析证实，这是钢在冷却时发生了复杂的贝氏体、马氏体相变引起的．结果表明，这种钢焊后采用较快的冷却速度，有利于提高钢的强度及韧性。