除氧器水箱裂缝的挖补处理

一、概况镇海发电厂2号除氧器系400t/h锅炉的配套设备,型式为高压喷雾填料式,工作压力5kgf/cm~2,工作温度15800℃,水箱外径3528mm,筒壁厚度14mm,筒长188mm,容积150m~3,材料为16Mn.除氧器水箱由10节圆筒和两个半球型封头拼缝焊成。 2号除氧器在累计运行43000小时后发现水箱加强圈角焊缝热影响区有裂纹,检查汽侧、水侧各14处样点,其中水侧12处有裂纹,深度3～10.3mm,长度30～135mm,经研究采用挖补工艺.     

国产300MW机组除氧器暂态过程试验研究

大型机组除氧器暂态过程一直是机组安全运行广为关注的问题，文中通过对某国产300MW机组在功率突变工况下，除氧器有关参数的测量和计算，利用热力学第一定律建立了除氧器热平衡方程，得出机组在该工况下给水泵不会发生汽蚀的结论。原因为供至除氧器的抽汽压力虽然下降，其他汽源的存在阻止除氧器压力（给水焓值）的过快降低，给水泵密封水的回水引入前置泵入口，降低了该处水温，使下降速度较除氧水箱水温延缓的现象水明显，指出该型设计的300MW国产机组除氧器的设计标高可以进一步降低，节省大量的土建投资，而对前置泵入口滤网的堵塞现象应引起充分重视。     

15MW燃煤电站次高压纯凝式汽轮机机组试车事故分析

正某燃煤电站出口项目配套汽轮机机组型式:次高压、单轴、单汽缸,下端排汽,纯凝式机组;额定功率:15MW;阀门全开功率(VWO):15.75MW。额定参数:主汽门前蒸汽压力4.9MPa、主汽门前温度470℃、额定蒸汽量61.04t/h、额定排汽压力0.01MPa、额定转速7300 r/min、额定给水温度150.7℃、冷却水温30℃、最高冷却水温(设计水温)33℃。回热系统采用一级除氧和一级     

300 MW机组锅炉连续排污水废热利用

十里泉发电厂共有7台发电机组,其中1号～5号为140 MW机组,6号、7号为300 MW机组.机组对外供热非采暖期汽源为7号机组除氧器余汽回收热泵来汽,采暖期为7号机组除氧器余汽回收热泵和2号机组除氧器余汽回收热泵来汽及300 MW机组高压辅助蒸汽.     

郑州热电厂4号机组振动的处理和试验研究

1 机组及振动情况 郑州热电厂4号机组原为哈汽产25 MW凝汽式汽轮发电机组。1981年由于供热需要而改为背压供热机组运行。额定主汽流量120t/h,供热压力0.588 MPa,对应功率8MW,发电机采用空气冷却方式。     

并联运行高压加热器给水合理分配试验

一、前言榆树川电厂装有五台汽轮发电机组,总容量为99MW。其中1、2号机容量为12MW,每台机各配置一台高压加热器(简称高加);3、4、5号机容量为25MW.每台机各配置两台高加。给水系统为集中母管制,各机组的高加并联运行,其给水系统如图1所示。1984年4月我们会同电厂对5号机进行热效率试验,该机组给水系统解列运行。负荷为25MW 时,锅炉给水流量为113.49t/h,汽机主蒸汽流量为109.26t/h,高加出口给水温度为166℃。而当该机组给水系统并列运行时,在同样负荷下,锅炉给水流量仅为     

除氧器振动的处理

1除氧器的参数某电厂3台除氧器均采用旋膜式除氧器,设计压力为25.5kPa,工作压力为11.96kPa,设计温度250℃,工作温度104℃,额定出力260t/h,水箱有效容积50m3,除氧器出水含氧量小于15μg/L,除氧器直径2200mm,壁厚10mm,水箱直径2800     

某电力有限公司2号机组跳闸原因分析

2008年7月9日9：40,某电力有限公司2号机组运行在AGC方式,负荷516．7MW,四台磨煤机运行,6大风机正常运行,2A、2B汽泵运行,给水泵汽轮机及除氧器均由四抽供汽,电泵备用。省煤器入口流量1628t／h,主汽温度534．8℃。     

除氧器振动处理

1 除氧器的参数 某电厂3台除氧器均采用旋膜式除氧器,设计压力为25.5kPa,工作压力为11.96kPa,设计温度250℃,工作温度104℃,额定出力260t/h,水箱有效容积50 m3,除氧器出水含氧量小于15μg/L,除氧器直径2 200 mm,壁厚10 mm,水箱直径2 800     

一起因辅机电源故障引起的机组非计划停机事件分析

某电厂运行中的2号机组系国产330MW空冷机组,事故前负荷208MW,协调、一次调频方式投入。主汽压力14．2MPa,主汽温度541℃,再热汽温度535℃。风烟系统、制粉系统、汽水系统正常运行。该机组脱硫正常投运,脱硫增压风机油站B油泵运行,A油泵备用,系统各参数稳定。     

除氧器补水管道振动分析及处理

热力发电厂汽水管道振动是常见的威胁安全生产的因素,尤其对人身安全构成极大威胁。略阳发电厂5号机组除氧器化学除盐水补水管就曾长期剧烈振动,并发生过补水逆止门爆炸停机事故。1 振动概况 略阳发电厂5号机除氧器为东方锅炉厂生产的高压喷雾填料式除氧器,工作压力0.49 MPa。为了提高系统补水安全性、操作性,增加了一条除盐水补水管道至除氧器补水系统如图1所示:图1 增加除氧器补水管后的补水系统 正常情况下,4,5号机除氧器并列运行,汽源由5号机5段抽汽提供,抽汽参数301℃,0.69 MPa,除盐水补水压力1.2 MPa,温度20℃左右。 振…     

300MW机组高压加热器管束泄漏原因及对策

近几年来,湛江发电厂4台300MW机组的高压加热器(简称高加)管束(包括管板与管子胀接、焊接处及管子本身)多次出现泄漏,使高加投入率降低,经济损失较大。1高加管束泄漏原因分析1.1高加投退时温度变化率控制不当现场运行规程规定:高加投入运行时,温升率控制在1～2℃/min,最大不超过5℃/min;退出高加时温降率不大于2℃/min。但在高加实际投运过程中,一般在机组负荷大于90MW时才开始给高加水侧注水,使高加管束温度很快就从常温升至除氧器出口温度(158℃),高加汽侧投入运行时,经常一次全开各抽汽电动门,使得高加内部各金属部件的温度再次急剧上…     

汽动给水泵前置泵轴承的改进

我厂两台300MW汽轮发电机配有6台给水泵,其中4台为汽动给水泵,2台为电动给水泵。给水泵的进口压力要求大于1.1MPa,否则会产生汽蚀现象而损坏泵体。而除氧器至给水泵的压力只有0.9MPa,所以在给水泵和除氧器间设置一台前置泵提高给水泵的进口压力,以确保给水泵组的安全运行。6台前置升压泵均为沈阳水泵厂引进德国技术生产的YNKN300/200型单级离心泵,进口压力为0.65MPa,出口压力为1.1MPa,流量为560t/h,转速为1492r/min,该泵叶轮为双吸式。投产以来该泵推力轴承,特别是汽动给水泵的前置泵经常烧瓦,影响了机组的安全运行。为此,对4台汽动给水泵的前置泵的推力轴承进行了改进。     

300MW CFB锅炉无电泵的启动实践

红河发电公司300 MW循环流化床锅炉给水泵系统配置有两台汽动给水泵并列运行时,可供给锅炉100%BMCR的给水量;一台50%BMCR容量的电动给水泵作备用。红河发电公司2号锅炉在这次启动过程中,电动给水泵电机烧毁无法投入使用,1号机组也处于停机状态,采用启动锅炉汽源作为除氧器加热和机组轴封汽源、汽动给水泵的备用汽源,锅炉升压后通过汽轮机高旁、低旁配合调节,保证再热蒸汽压力在0.6～0.8 MPa之间,用本机的冷再汽源作为汽动给水泵的汽源冲转,通过汽动给水泵向锅炉汽包上水,顺利完成了机组的启动工作。     

200MW供热机组热力系统优化设计

针对200MW供热机组热力系统常规设计中存在的问题，结合长春第二热电有限责任公司二期工程的热力系统布置以及运行维护等实际情况，提出了采用高压旋膜除氧器、取消低压补水除氧器、增加凝结水补充水箱、取消低加疏水泵等项优化设计，为同类型供热机组的设计提供一定的参考。     

北仑发电厂脱硫改造工程中的安全管理

1工程概述北仑发电厂总装机容量为5×600MW,分二期工程建成:一期工程的1,2号机组分别于1991,1994年建成投产;二期工程的3,4,5号机组于2000年建成投产,目前机组运行良好。     

N125MW机组启动静压上水方式的探讨与实施

传统的上水方式,存在厂用电率高、设备可靠性低的问题,针对此问题,桥头铝电公司对机组启动锅炉的上水方式进行优化。根据N125MW机组现场系统布置,将除氧器和锅炉汽包之间所连接管道简单的可看作一个连通管,根据连通管原理,利用除氧器水箱水位的静压,将水输送至炉侧同高度的位置,然后按照除氧器运行压力要求,在除氧器不超压的情况下给除氧器水面继续加压至满足炉侧水位要求为止。通过此方式上水,可以在不启动给水泵和凝结泵的情况下满足锅炉上水的要求,从而达到减少厂用电及运行操作量的目的。实践证明,这种方法不但可行而且提高了机组启动的安全性和经济性。     

某台锅炉安全阀误启座原因分析

2009年6月10日,某电厂4号机负荷600 MW,汽包压力18.93 MPa,主汽压力17.15 MPa,1号过热器出口安全阀误启座(整定压力18.44 MPa),汽包虚假水位瞬间上升至277 mm,锅炉灭火,汽轮机跳闸.6月23日,4号机负荷440 MW,空气预热器吹灰器投入运行,期间吹灰母管压力最高至3.5 MPa,吹灰母管安全阀启座(整定压力3.93 MPa).2009年6月11日,3号机负荷600MW,汽包压力19.15 MPa,主汽压力17.3 MPa,汽包左前安全阀误启座(整定压力19.82 MPa),后机组降压运行安全阀回座.     

直流锅炉启动过程中热回收能力的分析与计算

今后越来越多的火电机组将要承担温态启动和热态启动的调峰任务,因此启动过程中回收热量的能力将直接影响火电机组的运行经济性。该评议对直流锅炉启动过程中热回收能力作了分析,建立了计算热回收能力的数学模型,并对模型进行了实验验证。在此基础上对300MW,600MW直流锅炉启动系统的热回收能力作了定量计算,详细分析了直流锅炉启动系统滑压启动时分离器水位控制旁路阀前疏水压力、疏水流量等参数变化时除氧器水箱的压力变化速率,压力飞升曲线的热回收能力。理论分析和实验都说明,直流锅炉启动系统的热回能力主要取决于启动分离器和除氧器水的工作压力以及除氧器水箱的容积。该分析对直流锅炉启动旁路系统的设计与计算具有一定的参考价值。     

巴基斯坦木扎法戈4号机通过性能试验 上海动力设备有限公司产品性能优良获好评

日前,从巴基斯坦木扎法戈4号机现场又传来持大喜讯,由上海电气(集团)总公司总承包的320MW机组已圆满完成性能试验,我厂生产的高加、低加、除氧器及水箱、冷凝器五大件性能优良获得巴方好评。