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Sr和Sb变质AZ61-0.7Si合金的铸态组织和力学性能 总被引:3,自引:0,他引:3
Mg2Si相的变质和细化被认为是改善含Si镁合金力学性能的关键因素之一.研究了Sr和Sb变质AZ61-0.7Si镁合金的铸态组织和力学性能.研究结果表明:添加0.4%(质量分数)Sb对AZ61-0.7Si镁合金中的汉字状Mg2Si相有一定细化作用,但没有明显变质效果.相反,添加微量Sr对AZ61-0.7Si合金中的汉字状Mg2Si相有明显变质和细化作用.在AZ61-0.7Si合金中添加0.03%~0.09%Sr(质量分数)后,合金中的Mg2Si相从粗大汉字状形貌变为细小的颗粒状和/或多边形状.相应地,合金的抗拉性能和蠕变性能得到显著提高. 相似文献
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研究了不同的稀土含量(富Ce和Mg-Nd中间合金)对AZ61镁合金在热挤压变形过程中显微组织和力学性能的影响。结果表明,在加入1%~4%的混合稀土后,铸态AZ61镁合金组织中的β相明显减少,铸态组织晶粒得到细化,大部分的Ce,Nd与Al结合生成高熔点、高稳定性的稀土相Al4Ce或者Al4Ce和Al3Nd稀土混合相,并呈针状、棒状或者不规则块状分布于晶界或晶粒内部,同时各试验合金中均不同程度分布有不规则的块状α-Al8Mn5相;在热挤压过程中,Al4Ce或者Al4Ce和Al3Nd稀土混合相阻碍晶粒或亚晶粒长大,使晶粒较铸态组织变细,合金力学性能随稀土含量的增加有所提升,但由于稀土相较粗大,割裂晶界及晶粒间的结合力,使其性能大幅度下降;铸态AZ61+xRE各试验合金均为脆性断裂机制,挤压态AZ61合金断裂方式属于以韧性为主的韧脆混合断裂,含稀土挤压态合金中分布有塑性特征的韧窝,但主要以解理断裂为主。 相似文献
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研究真空条件下,在重熔AZ3l镁合金的过程中添加Mg—Nd中间合金,分析真空熔炼合金中夹杂物的成分及Nd的吸收率,观察其微观组织,对析出相进行分析,与不含Nd的AZ3l进行比较,并着重讨论了提高其力学性能的途径。结果表明:真空熔炼降低了夹杂物含量,使合金显现出本身的特性:添加Mg—Nd中间合金后生成新相A12Nd和Mgl2Nd细化了晶粒,使合金的力学性能得到较大改善。 相似文献
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对封闭式镁合金熔炼及浇注集成系统进行了较为详细的介绍,并对传统工艺和新工艺制备的镁合金进行了微观分析和力学性能测试.结果表明,新工艺集熔炼、处理、浇注于一体,整个过程封闭、连续进行,熔炼的AZ31-0.6Nd 合金与传统工艺相比,Nd的吸收率提高了125.7%,显微组织得到细化,析出相数量增加,并有Mg12Nd化合物形成,且含Nd和不含Nd的AZ31合金的力学性能均明显提高. 相似文献
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Nd对AZ31镁合金微观组织与力学性能的影响 总被引:3,自引:0,他引:3
研究了Nd对AZ31镁合金微观组织和力学性能的影响.结果表明:Nd在AZ31合金中的吸收率达95%,Nd加入AZ31合金中形成了Al2Nd和Mg12Nd金属间化合物,Nd使合金的平均晶粒尺寸减小,力学性能提高.含Nd的AZ31合金铸态抗拉强度、屈服强度和伸长率值分别为245 Mpa、171 Mpa和9%. 相似文献
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Nd添加对AZ80镁合金显微组织及力学性能的影响(英文) 总被引:3,自引:0,他引:3
研究添加稀土元素Nd对AZ80镁合金显微组织及力学性能的影响。结果表明:添加1.0%Nd元素可以有效地改善AZ80合金的铸态组织,其晶粒尺寸由448μm细化至125μm,凝固组织中出现条状的Al11Nd3相和块状的Al2Nd相,且β-Mg17Al12相显著细化,由连续网状变为不连续分布。时效过程中Nd元素的添加抑制了晶界处不连续析出相的出现,并推迟合金时效峰值的出现。在AZ80合金中添加1.0%Nd时,合金的综合力学性能最佳,屈服强度、抗拉强度和伸长率分别为103.7MPa、224.0MPa和8.4%。该合金T6态的屈服强度和抗拉强度分别达到141.1和231.1MPa。 相似文献
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Y对AZ61镁合金阻燃及微观组织和力学性能的影响 总被引:1,自引:1,他引:0
研究了元素Y对AZ61镁合金起燃点及铸态微观组织和力学性能的影响.结果表明,将适量Y加入AZ61镁合金能提高其起燃点,改善组织,细化晶粒.由于显微组织的改善,合金的室温力学性能得到明显提高.当Y含量为1.5%时,合金的起燃点由556 ℃提高到595 ℃,提高了39 ℃,阻燃效果最好.当Y含量为1.0%时,合金的起燃点由556 ℃提高到592 ℃,提高了36 ℃,阻燃效果较好;同时合金晶粒的细化效果最好,其力学性能也最佳,抗拉强度较AZ61镁合金提高了13.5%,伸长率较AZ61镁合金提高了17.8%. 相似文献
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稀土对AZ61镁合金组织及室温力学性能的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
以AZ61镁合金为基础合金,研究了镁合金中不同稀土含量对其组织及室温力学性能的影响,并通过SEM对断口形貌的观察分析了稀土对合金断裂机制的影响。结果表明:加入1%-4%的稀土后,铸态AZ61合金组织中的母相明显变少,形成粗大针状或者棒状甚至块状AhCe或Al3Nd稀土相,造成合金成分的不均匀,使晶界脆化,同时在拉伸过程中易在粗大稀土相的尖角处形成应力集中,降低了镁合金室温力学性能;另外,由于稀土含量偏高,AZ6l合金中β-Mg177Al12相由连续网状、块状变为断续的网状或粒状,分布在合金基体中,同时沿晶界或晶内分布的粗大或团簇的Al4Ce或Al3Nd强化相,造成一定的品格畸变,阻碍位错的运动,使含稀土合金的室温力学性能有所提高,但仍低于AZ61合金的力学性能;通过SEM对断口观察发现所有试验合金的断裂方式均为解理断裂。 相似文献
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Microstructures and mechanical properties of AZ80 alloy treated by pulsed ultrasonic vibration 总被引:1,自引:0,他引:1
Pulsed ultrasonic field was employed in the melt of the AZ80 magnesium alloy.The effects of pulsed ultrasonic field on microstructure and mechanical properties of AZ80 magnesium alloy were investigated.The results show that the as-cast microstructure of the AZ80 alloy with pulsed ultrasonic treatment is significantly changed.Pulsed ultrasonic field significantly decreases the grain size,changes the morphologies of theβ-Mg_(17)Al_(12) phases and reduces their area fraction.It is found that pulsc width of ... 相似文献
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La对AZ61镁合金组织及性能的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
研究添加稀土La含量为(0,0.5,1.0,1.5)%对AZ61合金的微观组织及室温力学性能的影响.结果表明:加入0.5% ~1.5%的稀土后,铸态AZ61合金组织中的β-Mg17Al12相明显变得细小,形成了针状的Al11La3相.当稀土含量超过1.0%时,针状的Al11 La3相开始粗化长大,β-Mg17 Al12相的网状结构开始分离,变得细小;La的加入可以提高AZ61合金力学性能,当加入的La含量为1.0%时,AZ61合金的力学性能最好.因此,AZ61合金中加入La的质量分数为1.0%时,为合金化的最佳值. 相似文献
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Sn对AZ61镁合金微观组织与力学性能的影响 总被引:2,自引:3,他引:2
研究了Sn对AZ61镁合金显微组织和力学性能的影响。对显微组织的观察表明,当加入Sn之后,在铸态和热处理态合金中均发现了球形颗粒状的Mg:Sn。对合金力学性能的试验表明,少量的Sn可提高合金的抗拉强度和屈服强度。热处理态下,当Sn含量达到3%时合金的抗拉强度和屈服强度分别达到了274MPa和172MPa,但是伸长率下降到9%。拉伸断口的SEM形貌分析表明,加入Sn以后,合金断裂方式由解理断裂向准解理断裂转变。 相似文献
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Effect of La and Nd on microstructures and mechanical properties of AZ61 wrought magnesium alloy 总被引:1,自引:3,他引:1
Effects of La and Nd addition on the microstructure and mechanical properties of the AZ61 alloy have been investigated. The results show that when La and Nd are added into the AZ61 alloy respectively, the β(Mg17-Al12) phase is refined and granulated, and new phases are formed in the form of small rod-like shape, which are verified as La3 Al12 and Nd3Al11 phase by X-ray diffraction and TEM observation. Microstructure observations show that the effective efficiency of La addition is higher than that of Nd addition, thus the sizes of β(Mg17 Al12) and La3Al11 phase are relatively smaller than those of β(Mg17 Al12 ) and Nd3 Al11 phases in both AZ61 alloy and Nd-containing alloy. The increase of the tensile strength and elongation of AZ61 alloy refers to the existence of small rod-like La3Al11 and Nd3Al11 phases, and fine granulated β(Mg17 Al12 ) phase. 相似文献