纯钛滚压形变强化的研究

采用TEM，XRD技术研究了多晶纯钛滚压形变强化疲劳前后的显微组织特征和残余应力，实验结果发现：多晶纯钛疲劳抗力的提高主要是由于形变显微组织和残余应力的产生及表面粗糙度的降低，滚压组织中形成高密度位错和单个，分散的变形孪晶，历经10^6以上的循环环周次后，孪晶－晶界的交互作用是其主要特征，疲劳后次表面残余压应力松驰较表面严重。     

高温形变淬火对奥氏体晶粒大小及马氏体形态的影响

采用含碳量不同的碳素钢,在五种不同的形变淬火工艺处理后,通过金相显微分析及电子显微镜观察,探讨了高温形变淬火对奥氏体晶粒大小及马氏体形态的影响。     

奥氏体高锰钢的切削过程与形变强化规律

金属切削过程是切削层金属的塑性变形和断裂过程 .切削过程中 ,金属的形变强化、裂纹形成与长大的知识对理解切屑分离和流出是必要的 .本文应用快速落刀及金相分析方法研究了奥氏体温锰钢 5 0Mn18Cr4切削变形过程中的形变强化和微裂纹形成与扩展规律 .研究表明 ,切削过程中的形变强化规律符合幂函数规律 ;切削刃处切削材料的分离是该局部材料形变强化达到断裂应力的结果 ;奥氏体高锰钢切屑属挤裂型切屑 ;切屑断裂源于剪切带 ;在切屑沿前刀面流出过程中 ,因流速不等而产生的弯矩是导致切屑局部剪切失稳的重要原因     

淬火及回火温度对4 Cr5MoSiVl 钢的马氏体形态的影响

本文主要利用透射电子显微镜对不同的淬火、回火溫度下的 4Cr5MoSiVI 钢的显微组织进行了研究.结果表明,该钢的显微组织除了平行排列的板条马氏体外,还混有多向分布的枣核状马氏体.其中仍存在两种亚结构——孪晶和位错随着淬火温度的升高,形变孪晶所占的比例也升高.铝压铸模用 4Cr5MOSiVI钢的最佳最终热处理工艺是:1080℃油淬+600℃2小时2次回火.     

形变强化对疲劳裂纹萌生的组织效应

通过对３种具有不同冷轧变形量且滚压分层组织的残余应力为零的薄板试样进行疲劳试验,探讨了在残余应力效应与组织强化效应分离后,形变强化对疲劳裂纹萌生的出服强度,降低应力水平,则形变强化对延缓裂纹萌生的效果显著。     

无缝钢管形变时效强化的实验研究及应用

通常认为形变时效强化会明显地降低塑性。本文用20MnSi,45,30Mn2钠无缝管进行了不同形变量及时效温度的试验。结果表明:时效强化不一定降低塑性。在某些情况下,400℃时效后,强度和塑性都提高了;或其中某一项指标得到提高而另一项并不降低。对形变时效强化的机理作了初步讨论。     

一种高锰奥氏体无磁钢变形抗力模型的建立与验证

利用圆柱体单轴压缩实验获得高锰奥氏体无磁钢在变形温度为900~1 100℃、应变速率为0.1~30.0 s-1条件下的真应力-真应变曲线。分析变形温度、应变速率和变形程度对变形抗力的影响,建立高锰奥氏体无磁钢的变形抗力模型,并与实验变形抗力进行对比分析,表明该模型具有良好的拟合精度。将变形抗力模型嵌入基于刚塑性有限元法的数值仿真模型,并对实际轧制过程进行模拟,结果表明,轧制力计算值与实测值的偏差控制在7%以内。     

Plastic Deformation of Powders Aggregates Sprayed on a Hard Ball Under Impact of Another Hard Ball

ＰｌａｓｔｉｃＤｅｆｏｒｍａｔｉｏｎｏｆＰｏｗｄｅｒｓＡｇｇｒｅｇａｔｅｓＳｐｒａｙｅｄｏｎａＨａｒｄＢａｌＵｎｄｅｒＩｍｐａｃｔｏｆＡｎｏｔｈｅｒＨａｒｄＢａｌＬＩＵＺｕｙａｎ（刘祖岩）ＷＡＮＧＹｏｎｇｑｉａｎ（王永前）ＬＩＡＮＧＧｕｏｘｉａｎ（梁...     

高铌钢奥氏体区变形抗力数学模型及试验研究

在Thermecomastor-Z实验机上对高铌钢奥氏体控轧过程中的变形抗力进行了研究.就试验中变形温度、变形速度、变形量对变形抗力的影响规律进行分析.并对其数学模型进行回归,模型有良好的曲线拟合特性.试验结果为制定合理可行的高铌钢奥氏体区控轧生产工艺提供基础数据.     

P92钢塑性变形行为

为了给P92钢的安全使用以及塑性变形加工提供理论依据,对P92钢的塑性变形行为进行了研究.采用静拉伸试验方法研究了P92钢的室温塑性变形行为.结果表明,P92钢均匀塑性变形和局部集中塑性变形过程都分为三个阶段,塑性变形过程中发生了剧烈的形变强化.在局部集中塑性变形阶段,随着变形量的增大,板条马氏体顺拉伸方向伸长变形,同时马氏体板条束的位向顺拉伸方向转动.随颈缩率ψ的增大,马氏体板条相对伸长量ΔL/L0的增长速率加快,逐渐趋于平稳,马氏体板条对拉伸轴夹角θ的减小速率减慢.     

形变对65Mn钢中氢扩散的影响

用电化学渗透法研究了拉伸形变对６５Ｍｎ钢三种组织珠光体、球化珠光体、回火索氏体的氢扩散系数和陷阱参数的影响．结果表明，扩散系数在开始形变时有一陡降，然后基本上随形变量呈直线下降，并在一定形变量（５～６％）后基本上保持不变．测得预充氢和不预充氢形变的陷阱能分别为５８～６４ＫＪ／ｍｏｌ和３０～３８ＫＪ／ｍｏｌ．     

37Mn5钢高温形变再结晶规律的研究

本文采用定量金相的方法研究了37Mn5钢(N80石油套管)在再加热前的不同组织状态、加热温度、形变温度、形变量以及形变后在空气中的停留时间等诸参数对奥氏体高温形变再结晶规律的影响。为钢管在淬火前获得最佳奥氏体状态确定比较合理的工艺参数。     

采动区建筑物移动变形特性分析

基于现场实测资料和理论分析,获得了采区建筑物移动变形特性：1）靠近采空区侧建筑物下沉小于或接近地表下沉,远离采空区侧建筑物下沉大于地表下沉;建筑物下沉与地表下沉的差值是有限的。2）大我数建筑物的倾斜小于地表倾斜。3）当设有滑动层时,建筑物水平变形大小与地表水平变形大小基本无关,加固可以减小建筑物的水平变形;位于位伸变形区时建筑物产生的水平变形大于位于压缩区时产生的水平变形,位于拐点附近时建筑物产生的水平变形大于位于其它区域时产生的水平变形。4）处于地表变形正曲率区时,传递到建筑物上的曲率较大;而处于负曲率区时,传递到建筑物上的曲率较小。     

高锰钢脱磷方法的热力学研究

本文对高锰钢的脱磷方法,应用热力学理论分析了氧化脱磷和还原脱磷的反应条件,确定了它们之间的氧位界限。体系的临界氧位与温度的关系为:logPo_2=(47331)/(T)+10.35高锰钢液氧化脱磷的热力学条件:logap_2o_5<(36853)/(T)-29.07+2loga[p]+5loga[o]保锰的热力学条件:loga[o]≤-(12104)/(T)+5.13+logaMno-loga[Mn]指出脱磷保锰是可以实现的。本文还对各种熔剂的脱磷能力进行了热力学计算。     

深基坑钢支撑预加力对围护墙变形影响

深基坑工程的钢支撑轴力初始实测值时常小于设计预加力。预加力的不足严重影响钢支撑的支撑效果,是造成深基坑围护墙出现较大变形的一个重要因素。以南京某地铁车站深基坑工程为例,运用Midas GTS软件建立二维数值计算模型。基于现场监测数据与数值计算结果,验证了计算模型与参数的合理性;分析不同预加力值对围护墙水平位移值、钢支撑最终轴力值的影响。研究表明：预加力是克服钢支撑的理论抗压刚度小的有效方法,是提高钢支撑的实际抗压刚度的手段;以钢支撑轴力设计值为参考,预加力比值与围护墙深层水平位移最大值具有负线性关系,对支撑轴力最终值的影响不显著;从施加的预加力效果看,预加力比值为40%时,经济性最佳。最后提出了低、高双向预警和对应的预加力取值方法。     

Q235钢温塑性成形的温度范围

碳素结构钢Q235是工程及普通机器零件使用较广的一种结构钢.研究在不同塑性成形温度下材料的组织、成形性能等,对于扩大Q235钢的精密成形的尺寸范围,实现零件的少无切削成形具有重要作用.通过对Q235钢温塑性成形温度范围内力学性能、氧化程度和组织状态等分析,得到合适的始锻温度和终锻温度.