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兖矿鲁南化工有限公司300 kt/a尿素装置配套3台输气量14 000 m3/h的大CO2压缩机(两开一备),因生产系统平衡各产品负荷,尿素装置维持17 000~18 000 m3/h负荷(CO2流量)运行,只能通过部分回流的方式减少输气量;2015年利用闲置的3台输气量4 500 m3/h的小CO2压缩机,对大、小CO2压缩机三出四入管线进行联通改造后,运行一大一小CO2压缩机即可满足生产所需,减少了电耗,但由此造成大CO2压缩机运行工况(升压运行)偏离设计工况,运行故障频发而倒机频繁。在对大CO2压缩机实施五级密封环、五级节流套、四级气阀压盖改造以及油泵油路优化、导向套更新、管道振动加固结构优化、十字头和连杆润滑油路校核后,大CO2压缩机运行周期大大延长,助力了尿素装置的优质运行。 相似文献
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如何提高压缩机的单机输气量?该厂通过对活塞力与功率的计算,认为将3SW40/8型压缩机三段气缸直径由φ350扩大至φ380,使其四、五、六段达到设计铭牌输气量(压缩机本身与驱动电机均允许)。该方案实施后,不仅设备运行平衡,而且显示出明显的增产、降耗的效果。年平均日产碳铵由611.4t提高到818.9t;仍开4机。 相似文献
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我厂合成车间2N45(Ⅱ)—156/320型压缩机一、二、三级缸吸入介质为半水煤气其主要参数为一、输气量(在一级吸入条件下) 156米~3/分二、主轴转速 150转/分三、活塞平均速度 4米/秒四、活塞行程 800毫米五、二级进气温度~70℃六、二级进气压力~1.9大气压(表压) 七、二级排气温度~180℃八、二级排气压力~7.5大气压(表压) 九、三级进气温度~75℃ 相似文献
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《现代化工》2016,(6)
针对我国主要的10万t污水处理厂100 m~3/h的沼气,利用Matlab进行了二段膜法纯化系统的设计,并用运行生产能力指数法进行了技术经济分析。结果表明,100 m~3/h的二段膜法沼气纯化系统总投资费用为84.9万元,年运行费用为34.8万元,单位处理能力投资为8 500元/(m~3·h),单位沼气处理成本为0.35元/m~3。膜组件和压缩机费用为最主要的投资成本,压缩机电耗为最主要的运行成本。处理规模从100 m~3/h提高到1 000 m~3/h时,膜系统的单位处理能力投资和单位处理成本均显著下降。操作压力增高,膜使用面积显著降低,但压缩机费用增大,功耗增加。 相似文献
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气田湿气压缩机实施串联运行后,当外输气量超过32.5万m^3/h时,机组出口管线出现较大的振动。对压缩机出口管线振动的原因进行了分析,并通过优化机组的串联运行参数,解决了机组出口管线振动大的问题。 相似文献
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《煤炭加工与综合利用》2017,(12)
针对山东金沃新材料公司原有的1台2.5 t/h燃煤导热油锅炉存在运行成本高、烟气排放不达标、锅炉热效率低等问题,河海新能源公司应用自主研发的等离子气化炉,通过等离子技术进行改造;改造后锅炉年运行成本降低了195万元,SO2含量由1 000 mg/m~3降低到0.5 mg/m~3,NO_x含量由300 mg/m~3降低到35 mg/m~3,粉尘含量由2 500 mg/m~3降低到1mg/m~3,取得了良好的经济效益和节能效果。 相似文献
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一般较大型压缩机一级入口部分活门设置机体调节阀。其作用除了调节压缩机打气量外,更重要的是在压缩机“大马拉小车”的情况下能减少用于变化气量部分的一级反复压缩功和冷却水的消耗。多数调节气量采用1回1阀,这样虽然也可达到气量调节的目的,但由于存在一个一级气缸的反复压缩过程,不仅增加了动力消耗,而且要经冷却后才能回到一级入口,增加了部分冷却水消耗,造成浪费。我厂年产合成氨8万t,尿素11万t,现有H_(22)Ⅲ型压缩机5台,实际打气量(本厂实测为9000m~3/h,由于受到系统中其它工序的限制,运行气量经常在32000m~3/h和38000m~3/h之间, 相似文献
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针对唐山中润煤化工有限公司20万t/a焦炉气制甲醇生产装置存在的压缩机打气量有限,合成塔负荷大,CO转化率偏低等问题,在对焦炉煤气制甲醇工艺进行系统研究的基础上,对其进行了扩能改造。在煤气进入压缩机前增加一台横管式煤气冷却器,增加了煤气实际通量;对原有压缩机进行扩缸改造,增大现有压缩机打气量,提高煤气有效利用率。改造后,夏季焦炉气压缩机打气量由142.29万m3/d增至152.23万m3/d,甲醇产量提高50.33 t/d。新增合成塔一台,采用与老合成塔并联的方式进行连接。新增合成塔后出口气体(循环气)中的有效气体成分CO和CO2体积分数均明显降低,分别由改造前的5.20%和3.79%降至改造后的0.78%和0.85%,CO单程转化率平均值由40%增至78%,平均每天增加甲醇产量29 t,达到预期目的。 相似文献
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0前言
本公司4台6M32-190/314(66)型压缩机自2005年安装投运以来,经过近半年的运行,压缩机一级、二级连杆大头瓦和主轴瓦频繁出现巴氏合金脱落及一级活塞破裂等故障的现象,运行状况极不理想,严重影响了压缩机安全稳定运行。 相似文献
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由于老式4M12-123/32型氮气压缩机年代久远,排气效率低,排气温度过高等潜在弊端,已经不能很好满足正常生产需要.介绍了该型号压缩机的技术改造,通过方案对比,择优选取,在保留原主电机和机身、曲轴、中体等主要部件前提下,将原三级压缩改造为四级压缩,使压缩机排气量大大提高,同时明显降低了排气温度和活塞阻力,从而使压缩机运行趋于平稳,为现代化企业长周期运行提供了有力保障. 相似文献
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H2 2 - 1 65 /32 0压缩机理论输气量为990 0m3/h ,实际测定输气量为 80 0 0m3/h ,是四列、六级氮氢气体压缩机 ,是合成氨生产的关键设备。气缸润滑用 1 9# 气缸油。根据统计全年消耗40吨 ,按 7元 /公斤计算 ,每年消耗价值近 30万元。1 9# 机油是经小型注塞泵 ,加压高于气缸内气体压力 ,强制性的注入气缸内与高速流动的气体混合 ,在气缸内表面形成一层油膜来润滑活塞等运动部件 ,并随气体一起压缩排出。由于气体经过压缩温度升高大约在 1 30℃~ 2 2 0℃ ,气体夹带大部分机油会因高温碳化形成集碳 ,附着在气体流过的通道上 ,造成压缩机气阀 … 相似文献
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为满足海上油气田海底管线降压生产和提液外输要求,对平台现有的自平衡多级离心式原油输送泵进行结构分析,采取对称减少离心泵叶轮数量,并在减少叶轮的位置增加导流套的方法,从而实现降低离心泵出口压力,增大排量的目的。改造后应用结果表明:电机运行电流为400A时,泵的扬程由原来的870M下降至472M,排量则由50m~3/h时增至80m~3/h,具有良好的经济实用性。 相似文献
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为了充分利用水煤气中的有效成分CO生产甲醇,某公司采用了"两级加氢+水解工艺"对水煤气进行精脱硫。介绍了该精脱硫工艺的流程和运行情况,讨论了温度、空速对精脱硫工艺系统的影响,并采用微量硫色谱分析仪对工艺系统各设备进出口气体中硫化物含量进行了分析。结果表明:采用Co-Mo型加氢催化剂,在加氢温度140℃~160℃、加氢反应器中空速1 000 h~(-1)~2 500 h~(-1)条件下,出口总硫质量浓度达2 mg/m~3~5 mg/m~3,未达到总硫质量浓度低于0.1 mg/m~3的设计值。后将"两级加氢+水解工艺"改造为"三级加氢工艺",实现了系统出口总硫质量浓度在0.1 mg/m~3以下,并通过对一级氧化锌槽流程优化,将装置运行周期从3个月提高到5个月。 相似文献