PP／mPE／无机填料三元复合材料的形态结构和力学性能

采用刚性无机填料对茂金属聚乙烯（mPE)弹性体增韧聚丙烯（PP）二元共混体系进行增强，从而制得PP／mPE无机填料三元复合材料。分别探讨了CaCO3用量对复合材料拉伸性能和低温冲击性能影响，并考察了不同填料的增强效果。实验结果表明，由于弹性体的存在，无机填料的增强作用减弱；共混物的低温冲击强度也因填料的加入而大幅度下降，但经过表面处理的高岭土体系的冲击强度反而提高。SEM断裂形貌显示，未经表面处理的填料和基体的界面结合较弱，而改性高岭土则以层状结构分散于基体中，并呈现牢固的界面结合。     

CacO3在PP和PP/mPE共混物基体中的作用比较

研究CaCO3填料在取丙烯（PP）和茂金属聚乙烯（mPE)弹性体增韧PP共混物（PP／mPE)2种基体中的不同作用。结果表明：在PP基体中，填料显著提高其刚性，而在共混物基体中，由于弹性体的存在，填料的增强作用减弱；弹性体能够改善填料粒子和基体的界面粘合，增大弹性体分散相的尺寸，使PP/mPE共混物的拉伸断裂韧性提高。低温下（－30℃）的Charpy缺口冲击实验表明：少量的CaCO3即可导致PP/mPE体系冲击强度的迅速下降。     

加工方法和分散相组成对PP／HDPE／m-LLDPE三元共混物形态和性能的影响

采用两种加工方法制备了PP/HDPE/m-LLDPE三元共混物,改变两种分散相m-LLDPE和HDPE用量,研究了其对不同加工方法制备的三元共混体系形态和性能的影响.结果表明,当m-LLDPE质量分数低于15%时,三元体系中分散相HDPE与m-LLDPE出现单独分散与包覆结构并存的形态,共混方法对材料的形态和力学性能影响不大;当m-LLDPE质量分数高于15%时,加工方法一制得的样品的冲击强度大幅提高,其内部包覆结构与单独分散的形态并存;加工方法二制得的样品中m-LLDPE与HDPE趋向于形成包覆结构.     

PP／弹性体／无机粒子三元复合材料的研究

本文以新型聚烯烃弹性体POE为增韧剂，以玻璃微珠、nano-CaCO3为增强剂，将传统的弹性体增韧方法和新型的纳米粒子增韧增强手段相结合，利用双螺杆挤出机，通过熔融共混工艺制备了聚丙烯（PP）／聚烯烃热塑性弹性体（POE）／无机粒子复合材料。测试了复合材料的力学性能并利用扫描电子显微镜（SEM）对三元复合材料的的断面形态进行了研究。     

PP／HDPE／弹性体三元共混体系的力学性能,形态及应用

本文叙述PP/HDPE/弹性体三元共混体系的力学性能、形态特征与组成配比的关系。研究结果表明,PP/HDPE/弹性体三元共混可以制成具有高冲击性能的PP改性材料,常温缺口冲击强度大于40kJ/m~2,其他力学性能较均衡,加工性能良好。HDPE的品种和用量以及弹性体的品种和用量对PP三元共混物的力学性能及形态有较大的影响。实验结果表明,当弹性体用量在20%范围内,组成的PP/HDPE复合基体才能获得高冲击性能的三元共混物。在PP/HDPE共混物内,HDPE对PP球晶起到插入和分割作用,使PP球晶变得不完整,被分割成晶片。当HDPE含量较高时,PP只能生成尺寸较小的结晶碎片(细化),与此形态对应,可获得高冲击强度的PP/HDPE共混物。当弹性体(Ⅰ)掺混于PP/HDPE时,弹性体起着类似于HDPE对PP晶体的插入、分割和细化作用,而且弹性体的这种作用更强于HDPE。文中还简叙了PP三元共混物的应用情况。     

mPE的品级对PP/mPE共混物的静态和动态力学性能影响

采用5种不同品级的mPE和PP进行增韧改性，分别考察了共混物在静态的动态下的力学行为。研究结果表明，共混物的模量和屈服应力随着mPE中辛烯的含量增加而降低，而低温冲击韧性随辛烯质量分数的增加而提高。DMA动态力学实验结果证实，mPE的辛烯质量分数越高，其Tg越低，对应的tanδ越大。     

PP/POE共混物力学性能研究

用双螺杆挤出机制备了聚丙(烯PP)/聚烯烃弹性(体POE)共混物,研究了POE用量对PP/POE共混物冲击性能、拉伸性能及弯曲性能的影响。结果表明:随着POE含量的增加,PP/POE共混物的冲击强度明显提高;拉伸强度及拉伸模量弯、曲强度及弯曲模量、断裂伸长率及断裂强度均减小。     

mPE弹性体/PP共混物的流变行为与力学性能

用茂金属聚乙烯弹性体（mPE)代替传统的弹性体,对聚丙烯（PP）进行增韧改性,绘制了不同配比mPE/PP共混物熔体的流变曲线,讨论了共混物的组成,切应力和剪切速率以及温度对熔体流变行为,熔体粘度的影响。测定了共混物熔全的非牛顿指数,熔体质量流动速率及力学性能,为mPE共混改性PP提供了理论依据。结果表明,mPE适用于PP的增韧改性,增韧效果取决于共混物中mPE的用量,当mPE质量分数达到25%-40%时,共混材料既有较高的拉伸强度和韧性,又有较好的加工性能,mPE/PP共混物熔体的假塑性流动随mPE用量的增加向更高切应力或更高剪切速率方向移动。     

基体性质对PP／POE共混物力学性能和形态的影响

采用过氧化二异丙苯（DCP）降解PP／POE共混物。熔体流动速率试验结果表明，当DCP含量从0．2‰（质量分数，下同）增加到1‰时，对应的共混物的熔体流动速率从7．0g／10min增加到17．2g／10min，二者基本成线性关系。并且这种增加（相对分子质量的降低）导致其冲击性能从125J／m下降到50J／m；拉伸实验结果表明，共混物相对分子质量的降低对其屈服应力影响不大，这说明相对分子质量的降低主要是引起基体断裂应力的降低，从而导致共混物的冲击强度大大降低；通过扫描电子显微镜观察了不同相对分子质量共混物中橡胶相的分散情况，结果表明，随着DCP含量的增加，共混物中橡胶相的相区尺寸明显增加。因此，共混物冲击强度的降低是基体相对分子质量降低与橡胶相粒径变化共同作用的结果。     

PP／交联POE共混物力学性能和形态的研究

采用过氧化二异丙苯（DCP）引发POE弹性体交联，溶解性实验与熔体流动速率实验结果表明，当DCP含量从0．5‰（质量含量，下同）增加至5．0‰时，凝胶含量从0．8％增加至12．8％，对应的共混物的熔体流动速率从2．80g／10min下降至0．80g／10min，这是POE弹性体交联的结果。将交联后的POE与PP共混，其与PP的共混物的冲击强度在较低的交联度时有一小范围的提高，当DCP含量超过2．0‰后，共混物的冲击性能明显下降。扫描电镜观察表明，随着POE交联度的增加，共混物中POE在基体中的分散明显变差，这与其冲击性能有很好的相关性。     

PP／HDPE／POE共混物的流变行为与力学性能

论述了采用茂金属催化乙烯-辛烯共聚物（Engage，POE）对聚丙烯和聚丙烯／高密度聚乙烯共混物进行了增韧改性。研究了共混物的稳态流变性能和小振幅振荡剪切流场下的动态粘弹性质，探讨了共混物的相态结构、粘弹性与抗冲击性能之间的关系。结果表明，当POE用量仅为5％时，POE对两种基体具有显著的增韧作用，尤其是显著提高了PP／HDPE共混物的低温韧性。在本实验的共混物组成配比下，共混物具有类网状的相态结构，各组分之间的界面相互作用增强，进而导致共混物的粘度增大和冲击韧性增加。     

PP／LDPE共混物的拉伸力学性能

应用Ｉｎｓｔｒｏｎ材料试验机考察了室温下ＰＰ／ＬＤＰＥ共混物的拉伸力学性能以及与ＰＰ的质量百分含量的关系，发现，共混物拉伸极限σｐ和弹性模量Ｅ随着φｐｐ的增加而增大；σｐ和Ｅ与组分的关系符合对数混合法则。其它的拉伸力学性能指标如屈服极限σ０．２、扯断强度σｕ和应变等与组分的关系较为复杂，本文作出了初步讨论。     

PP/POE共混物的形态和性能的研究

采用聚烯烃弹性体(POE)对聚丙烯(PP)进行增韧改性,研究了共混物的力学性能、热性能、断裂功和微观形态。结果表明：POE在PP基体中分散均匀,与基体树脂结合良好;随POE用量的增加,弹性体粒子尺寸不变仅数量增多;POE不仅可以提高材料的冲击韧性也可提高其断裂韧性;POE的加入使材料的软化点略有下降,对加工性能的影响较小。     

POE的性能及其在聚丙烯共混改性中的应用

介绍了茂金属催化剂合成的聚烯烃弹性体（POE）的优异特性，分析比较了其与传统三元乙丙橡胶（EPDM）的差异，综述了聚烯烃弹性体在聚丙烯（PP）增韧改性中的广泛应用及其研究进展。     

POE对HDPE共混改性的进展

介绍了茂金属催化剂合成的聚烯烃弹性体（POE）的优异特性,综述了聚烯烃弹性体在高密度聚乙烯（HDPE）增韧改性中的广泛应用及其研究进展。     

PP／PE共混物的拉伸力学性能

应用Ｉｎｓｔｒｏｎ材料试验机，考察了室温下聚丙烯（ＰＰ）与低密度聚乙烯（ＬＤＰＥ）和高密度聚乙烯（ＨＤＰＥ）共混物的拉伸力学性能．结果表明，ＰＰ／ＬＤＰＥ共混物的拉伸强度和弹性模量与组份的关系符合对数混合法则。而ＰＰ／ＨＤＰＥ共混物的力学性能与组份的关系则较为复杂。     

高流动性PP／POE／纳米CaCO3复合材料的研制

利用双螺杆挤出机，通过熔融共混工艺制备了聚丙烯(PP)／聚烯烃热塑性弹性体(POE)／纳米CaCO3复合材料。利用扫描电子显微镜(SEM)观察了不同体系的形态，结果显示：纳米CaCO3和POE在PP／POE／nano-CaCO3中互相促进分布及均化。冲击试验结果表明：PP／POE／nano-CaCO3体系的缺口冲击强度较PP／POE、PP／nano-CaCO3和纯PP分别提高了65％，107％和178％。熔体流动速率测试显示：纳米CaCO3在PP／POE／nano-CaCO3中具有提高体系流动性的作用。     

PP/无机纳米粒子/POE-g-MAH三元复合材料的研究

采用熔融共混法分别制备了PP/纳米SiO2/POE-g-MAH和PP/纳米TiO2/POE-g-MAH两种复合材料;通过力学性能测试和SEM照片研究了其力学性能及微观形态结构。结果表明:纳米SiO2和纳米TiO2对PP/POE-g-MAH复合材料具有增强增韧作用,在POE-g-MAH的用量为5%、纳米粒子的用量为2%时,PP/无机纳米粒子/POE-g-MAH复合材料的综合力学性能达到最佳;SEM分析表明,该复合材料在断裂过程中发生塑性变形,因而韧性较佳;由DSC分析可知,纳米SiO2、TiO2均对PP基体有异相成核作用,此作用随POE-g-MAH的加入得到进一步促进。     

PP／POE／纳米CaCO3复合材料流变性能的研究

研究了聚丙烯/聚烯烃热塑性弹性体/纳米CaCO3(PP/POE/纳米CaCO3)复合材料的流变性能,探讨了纳米CaCO3、POE添加量、剪切速率和温度对复合材料黏度的影响。实验数据显示,在较低剪切速率下,随纳米CaCO3添加量的增加,体系熔体黏度增加;在较高剪切速率下,随纳米CaCO3添加量的增加,体系黏度降低;增加POE添加量,复合体系的熔体黏度增大;纳米CaCO3的加入使复合体系的非牛顿指数减小,非牛顿性增强。PP/POE/纳米CaCO3(100/10/10质量份数,下同)体系具有高流动性,熔体流动速率达19.58g/10min。     

PP／POE／纳米CaCO3复合材料力学性能研究

研究了PP/POE／纳米CaCO3复合材料的力学性能、脆-韧转变规律及其与纳米CaCO3含量、分散相POE粒径的关系。结果表明：含4份CaCO3的PP/POE／纳米CaCO3复合体系，达到脆-韧转变所需的弹性体POE量最少。纳米CaCO3的添加还可以提高复合材料的弯曲模量，在增韧的同时提高材料的刚性。研究发现PP／POE／纳米CaCO3三元体系的基体层厚度与脆-韧转变的关系符合逾渗定理。