输电线路原状土基础抗拔极限承载力计算

根据经典土力学极限平衡状态下土微元体静力平衡方程式、Mohr-Cou lomb屈服准则和滑移线场理论,建立了输电线路原状土杆塔基础上拔极限平衡状态时滑动面上的应力分布基本方程式,并根据有关文献成果引入土体破裂面方程和边界条件假设,得到了输电线路原状土基础土体滑裂面抗拔极限承载力理论计算公式。通过该理论计算结果与《架空送电线路基础设计技术规定》“剪切法”计算结果的对比分析,指出了“剪切法”计算原状土基础上拔承载力时存在的问题,并给出了输电线路原状土基础抗拔极限承载力理论计算公式。     

杆塔掏挖基础抗拔研究进展及其设计规范的修订

根据中国近年来掏挖基础抗拔试验和理论研究成果,分析掏挖基础抗拔荷载-位移曲线的特征,采用3种典型方法确定试验基础抗拔极限承载力和位移,并基于统计结果给出掏挖基础抗拔归一化荷载-位移曲线,提出掏挖基础抗拔极限承载力和位移的确定方法..根据建立的掏挖基础抗拔极限承载力计算理论,将理论计算结果和试验值进行对比,验证理论计算方法和参数取值的正确性.最后,介绍掏挖基础抗拔承载力设计规范修订情况,并分析了修订后杆塔掏挖基础抗拔设计的安全系数及其对应的可靠度指标.     

掏挖与岩石锚杆复合型杆塔基础抗拔试验与计算

掏挖与岩石锚杆复合型杆塔基础是输电线路新型基础。开展了掏挖与锚杆基础组合使用的复合型杆塔基础的现场抗拔试验,监测了复合基础荷载位移特性。根据复合基础荷载位移特性和破坏形式,分析了其抗拔承载过程和机理,提出了其抗拔极限承载力计算方法,并将试验与理论计算结果进行了对比验证,二者吻合性较好,研究成果可为复合型杆塔基础设计和工程应用提供依据。     

输电线路钢结构装配式基础抗拔试验

根据输电线路工程工期紧、运输条件困难的状况,针对坚硬粘土回填地基,进行了钢结构装配式基础的上拔真型试验,对基础位移关系曲线、基础构件的应力应变关系、地基土间的土压力变化规律进行了同步监测,给出了相关设计参数取值,为其在输电线路工程中的应用提供依据。     

浅谈掏挖式基础在输电线路上的运用

提出了一种新的输电线路基础型式－掏挖式基础,讨论了该基础型式的受力特点,并与传统的板式基础和阶梯式基础比较,得出：基于广东省的地质条件,掏挖式基础适于广东省大多数输电线路的塔基,工结构合理,可减少基础土石方开挖工程量,节省钢筋和混凝土的,降低工程造价。广东省５００ｋＶ蓄增Ⅱ输电线路的部分塔基首次采用了掏挖式基础,线路已投运一年多,运行稳定。     

输电线路掏挖基础侧向受荷分析与数值模拟

摘要：采用理论分析和有限元数值模拟的方法,对原状土中的掏挖基础侧向受荷问题进行了分析,提出了计算掏挖基础水平变形的修正公式。结果表明,由DL/T 5219-2005《架空送电线路基础设计技术规定》附录G中的计算公式计算得到的基底最大土抗力偏大、基础顶部水平位移偏小;采用修正后的公式计算结果则较好地吻合数值模拟结果;采用地基反力系数法计算土体抗力时,应注意其适用范围。     

“平头型”掏挖基础在输电线路工程中的应用

笔者就输电线路工程设计中有关掏挖基础应用时常遇到的几个问题作特别提出,并通过对相关规范、资料等的分析理解,结合国网公司"两型三新"输电线路的设计导则,提出与常规设计相反的思路,即原状土掏挖基础宜采用"不露头"的个人观点,供各位同行作参考。     

750 kV 输电线路戈壁碎石土地基直柱掏挖基础试验

戈壁碎石土地基是我国西北750 kV输电线路建设中的典型地质条件。为了减少开挖回填基础的工程应用,充分利用戈壁碎石土地基的良好胶结性能和抗剪强度,减少工程材料消耗量,提出了戈壁碎石土地基直柱掏挖基础型式。选择3 个典型地质条件完成了12个直柱掏挖基础的现场施工和静载荷试验,给出了相应的设计方法和计算参数。结果表明：戈壁碎石土地基中应用的直柱掏挖基础具有良好的抗拔承载性能,其施工安全性高,经济环保,能够满足750 kV输电线路杆塔基础荷载要求,可以在该地区750 kV输电线路铁塔基础中使用。     

输电线路掏挖基础的孔壁稳定性分析及判别

良好的成孔质量是输电线路掏挖基础适用的重要条件,主要体现在孔壁整体和局部稳定2 方面。利用土力学滑动理论求解孔壁土体极限平衡方程,推导出掏挖基础孔壁保持整体稳定需要满足的条件;基于Mohr-Column 和Drucker-Prager塑性屈服准则,通过分析掏挖基础成孔前后孔壁土体单元的应力状态,探讨了孔壁的局部自立稳定问题。给出了满足相应稳定条件的临界孔深计算公式及对应的分析判别方法。最后结合工程实例,提出施工建议措施。     

原状土基础抗拔极限承载力计算分析新方法

基于DL/T 5219-2005《架空送电线路基础设计技术规 范》推荐的圆弧回转破裂面方程,利用极限平衡法和 Mohr-Column 屈服理论,推导提出了一种输电线路原状土基础 抗拔极限承载力的理论计算新方法,采用Matlab 语言编写了 相应的数值计算程序。通过室内模型试验、现场试验和目前 规范算法及剪切法等手段对新算法进行比较和验证分析。结 果表明：新算法能相对准确地计算和预测原状土基础抗拔承 载力的实际情况。     

输电线路板柱基础上拔试验研究

针对架空输电线路板柱基础承载性状、破坏机理和计算方法研究相对薄弱的问题,文章以红色黏土地基为例,开展了上拔荷载作用下的板柱基础承载性状试验。结果表明:上拔荷载—位移曲线形态与地基载荷试验曲线的形态相似,极限上拔荷载试验值略大于《架空输电线路基础设计技术规程》(DL/T5219—2014)计算结果 ;板柱基础上部土体的土压力随着上拔荷载的增大而增大,增大的幅度与埋深正相关,而板边缘上部位置土体的土压力增长幅度最大;在上拔过程中柱内钢筋及上底板内钢筋均承受拉力,且拉力随荷载增大而增大,下底板内钢筋则承受压力,其值随上拔荷载的增大而略有增大;达到极限状态时地表形成了较为连续的圆形破裂缝,其直径略小于依土重法计算的假定破裂面直径。研究成果对板柱基础承载机理研究及优化设计具有参考价值。     

基于剪切法分析输电塔原状土基础的抗拔极限承载力

根据土力学理论建立抗拔土体极限平衡方程,基于Mohr-Coulomb屈服准则,采用规范推荐的破裂面方程,推导了输电塔原状土基础抗拔极限承载力的理论计算公式。重点探讨剪切法中计算系数A1和A2的取值特征,及其随内摩擦角Φ和基础深宽比H/D的变化规律,通过与规范(DL/T5219-2005)和技术导则(Q/DG2-T03-2007)送审专题报告进行对比分析,讨论了抗拔承载力计算可能存在的问题,得到关于系数A1和A2的结论可为工程设计提供参考。     

风积沙地基工程性质及其输电线路基础抗拔设计

沙漠风积沙地基工程性质及其输电线路杆塔基础抗拔设计是当前我国电网建设中的关键研究课题之一。通过对我国不同沙漠风积沙地基的物理力学性质的试验及其研究成果的统计,分析了我国沙漠地区风积沙地基的颗粒级配组成及其分类,给出了其含水性、容重、孔隙性、相对密度、内摩擦角等典型物理力学特性参数的平均值。基于我国沙漠风积沙地基的工程特性,介绍了沙漠风积沙地基输电线路杆塔基础抗拔稳定性“土重法”设计方法及其正确性。研究并分析了宁夏毛乌素沙漠4 个斜柱扩展基础上拔水平力组合荷载试验、新疆塔克拉玛干沙漠4 个装配式基础上拔水平力组合荷载试验、内蒙库布齐沙漠1 个直柱扩展基础和2 个混凝土拉线盘基础抗拔试验成果,得到了我国典型沙漠风积沙地基极限上拔角标准值为16.9°;在考虑地基抗拔承载力分项系数为1.65 的基础 上,得到风积沙地基上拔角设计值为10.3°。由于该上拔角设计值综合考虑了风积沙地基的区域特征、基础类型、基础几何尺寸、基础荷载工况等不同影响因素,可作为我国沙漠地区输电线路基础设计的依据。     

地层移动情况下输电塔架极限承载力的数值计算及防控措施

采用有限元分析软件ANSYS,对钢管角钢组合型输电塔进行了地层移动下的极限承载力分析,根据位移加载数值计算方法,计算了输电塔架的极限承载力。计算结果表明,输电塔架单支座沉降很严重。为增强铁塔自身的抗地表变形能力,除需加大靠近塔腿处的杆件强度外,变坡度处的横隔杆件也应加强,并提出了杆塔基础沉降的防控方案。     

架空送电线路基础主柱正截面承载力计算分析

锡盟—山东1 000 kV特高压交流输变电工程线路工程山东段基础设计全线采用了相当大比例的钻孔灌注桩群桩基础,群桩承台基础主柱的设计计算是群桩承台设计中重要的设计工作,其合理与否将直接影响群桩承台结构设计的安全性和经济性。结合锡盟—山东1 000 kV特高压交流输变电工程线路工程中群桩承台及基柱的设计实践,在考虑不同的偏心角和偏心距情况下,对基础短柱的双向偏心受拉截面配筋分别按DL/T 5219—2005《架空送电线路基础设计技术规定》与GB 50010—2010《混凝土结构设计规范》的相关规定进行计算,通过对计算结果的比较分析,对方形截面双向对称配筋基础短柱的设计提供一些参考意见,即当偏心角在45°附近时,按DL/T 5219—2005与GB 50010—2010计算皆可,按DL/T 5219—2005偏保守;当偏心角远大于45°或远小于45°时,最好按GB 50010—2010的方法进行配筋计算,此时按DL/T 5219—2005计算可能会偏不安全。     

输电塔K节点极限承载力影响因素分析

为研究输电钢管塔及钢管角钢组合塔节点的特性,采用有限元软件ANSYS建立输电钢管角钢组合塔K节点三维实体模型,分析K节点的三种破坏模式以及角钢长度、角钢厚度和节点板长度对K节点极限承载力的影响。结果表明:输电钢管角钢组合塔K节点的极限承载力随着节点板和角钢厚度的增加而显著增大,在设计时角钢厚度不宜小于10 mm;输电塔K节点的极限承载力受节点板长度、角钢长度的影响较小。