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某电力系统电压为33千伏,中性点经消弧线圈接地,输电线路全部为单回路,水泥杆和木杆各为50%,导线按三角形排列者约占75%,使用针式绝缘子;水平排列者约占25%,使用悬垂绝缘子。架空避雷线自1953年起逐渐增加,现有架空避雷线的线路长度约占线路全长的65%,对地电容电流约为0.1~0.3安/公里。线路所在地区为多雷区,雷电日在20以上。系统内采用的消弧线圈为内铁型,油浸自冷式, 相似文献
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随着域市10千伏配电网的不断扩大和电缆线路日益增多,近年来,在我国一些大城市中已普遍出现电容电流超过30安的配电网,根据“电力设备过电压保护设计技术规程”规定,这类电网中应装设消弧线圈。由于10千伏配电网为中性点非直接接地方式,装设消弧线圈需配置专用接地变压器,我国目前尚不生产接地变压器,一般可将Y/Y_0—12接线方式的配电变压器改造为Y_0/△ 相似文献
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以往,重庆地区110千伏双避雷线中性点经消弧线路圈接地系统线路的耐震水平和雷击跳闸率均以水电部SDJ7—79中的110千伏单避雷线中性点经消弧线圈接地的耐雷水平(在R_(ch)=7—15欧时,为63—42.7千安)与雷击跳阐率(0.70—1.1次/百公里·40雷日)考虑。我们认为这与重庆系统的实际不符合,为此特对双避雷线110千伏中性点经消弧线圈接地系统线路的耐雷水平与雷击跳闸率作了以下计算。 相似文献
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文章对嘉兴电力局城郊供电分局变电所消弧线圈补偿容量不足进行统计分析,发现消弧线圈理论补偿容量与实际存在差异,提出解决的原则方案,供参考. 相似文献
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随着110kV变电站容量的增大,需补偿的电容电流也增大。阐述了超大容量自动调谐消弧线圈装置的组成结构与技术特点,详细分析了补偿电流粗调与细调、测控的工作原理及抑制3次、5次谐波的措施。补偿装置的实际应用效果良好。 相似文献
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(一)变压器中性点接消弧线圈线路正常运行和一相接地时,电容电流的分布及矢量如图1、2所示。中性点不接消弧线圈时,接地电容电流 ,经接地点流回变压器,如虚线所示。中性点接消弧线圈时,C 相接地,则线圈的电抗成为变压器 C 相负载。如消弧线圈按全 相似文献
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一、概况 1956年底,重庆电网出现了110千伏电压级,当时只有一条110千伏线路(长渝一回)担负水、火电联网,至1960年逐步形成110千伏输电网络。除长渝二回大部分无避雷线外,其余均系全线有避雷线线路。 相似文献
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随着电网的发展及对地电容电流的不断增大,在中性点经消弧线圈接地的中压电网,出现消弧线圈补偿容量不足的问题,对此提出了解决方案.分析了中性点接地方式和采用自动跟踪消弧线圈接地系统的容量选择,当容量不足需要增容时遇到的自动跟踪计算电容电流的问题.分析了各种调节方式消弧线圈在增容时固定消弧线圈参数对计算电容电流的影响,其中原系统采用预调节方式自动跟踪消弧线圈装置在增容时采用直接增容,系统简单、安全、有效. 相似文献
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我省某66千伏系统,中性点经消弧线圈接地,单回出线,线路长度及所带负荷变压器容量等见图1。运行中切除二千余千伏安(对应电流为20余安培)负荷时,开关电源侧套管外附间隙曾发生闪络。B 相间隙值为562毫米,A、C 相为564毫米。第一次 B 相放电,直径12毫米的铁棒烧去6毫米。第二次 A、C 相放电。间隙放电电压约220千伏,为运行相电压的5.8 相似文献
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35 kV配电网消弧线圈并联运行探讨 总被引:4,自引:2,他引:4
针对变电站之间牵手运动所导致的消弧线圈并联运行问题,提出了利用调度端上位机对牵手网络进行统一控制的全新思想,说明了消弧线圈并联运行估化控制的实现方法,下位机上传消弧线圈的档位、实时运行方式等动态数据及各运行方式下的电容电流等静态数据,由调度端根据优化控制原则进行实时控制达到最优补偿。 相似文献
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针对老式消弧线圈存在的问题,提出了35kV开闭所中性点经消弧线圈接地系统的设计方案,尤其是有载分接开关调节消弧电感线圈及异常接地情况下接地电阻的设计,具有一定的实用性. 相似文献
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简要介绍了35kV消弧线圈自动调谐技术的基本原理、整套装置的构成以及装置现场调整试验和实际运行情况。 相似文献
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介绍了南平电业局黄墩变电站35KV消弧线圈微机自动调谐装置的组成,工作原理及应用效果,并作出了评价。 相似文献