石英砂均质滤料气水反冲洗试验研究

本文根据西安市曲江池水厂的净水工艺,对石英砂均质滤料层气水反冲洗作了试验研究.根据滤柱试验结果,提出了有效的气水反冲洗参数,即单独气冲强度为15～18L/(m~2·s),历时3min;气水混冲时,空气强度为15～18L/(m~2·s),水的强度为4L/(m~2·s),历时4min;清水漂洗强度为4L/(m~2·s),历时4min.     

深层均质滤料气水反冲洗运行参数的试验研究

本文根据佛山市供水总公司沙口水厂的净水工艺，进行了深层均质滤层气水反冲洗试验研究。通过试验，提出了最佳的气水反冲洗运行参数，即气强度为１５Ｌ／（ｓ·ｍ２），水强度为５Ｌ／（ｓ·ｍ２），单独气冲洗１ｍｉｎ，气水同时冲洗６ｍｉｎ，清水漂洗４ｍｉｎ。     

双层均质滤料过滤及气水反冲洗工艺研究

双层均质滤料过滤及气水反冲洗工艺研究硕士生：于大海导师：朱月海（同济大学环境工程学院２０００９２）本文在试验的基础上，通过对双层均质滤料（ｄ煤＝１１９～１６８ｍｍ；ｄ砂＝０５９～０８４ｍｍ）过滤性能及气水反冲洗效果的研究，取得了以下较为理想的...     

气水反冲洗均质过滤特性研究

作者在试验中发现气水反冲洗均质过滤中存在膨胀过滤和密实过滤两种不同的工艺状态,从分析滤料颗粒的空间排布形式入手,说明了膨胀过滤和密实过滤孔隙率不同的原因,并分析了滤速、截留污物、孔隙率和滤料粒径对均质过滤特性的影响,从而阐明了膨胀过滤优于密实过滤的根本原因.     

均质滤料床直接过滤的数学模型及应用

国内外众多学者对均质滤料床直接过滤试验进行了深入的研究 ,但对数学模型及其求解方式讨论甚少。探讨了均质滤料床直接过滤的数学模型及其数值解 ,并用其模型试验进行验证 ,结果表明试验与数学模型的数值解吻合较好 ,从而为均质滤料床的直接过滤工艺提供了有效的预测手段     

气水反冲洗承托层优化试验研究

本文针对气水反冲洗条件下承托层扰动现象,对可能的四种承托层结构形式进行了试验研究,得出以“正粒度”和“反粒度”交合配置的承托层是适合气水反冲洗的最优化方法,并给出了实用的参数.     

均质滤料滤池过滤理论分析

本文论述了滤料层去除浊质的沉淀作用和接触聚捕作用,比较了单层均质滤料滤床与单层级配滤料滤床、双层均质滤料滤床与双层级配滤料滤床、双层均质滤料滤床与单层均质滤料滤床的杂质穿入深度和除浊效率,认为均质滤料滤床的除浊效率优于级配滤料滤床,双层均质滤料滤床的除浊效率优于单层均质滤料滤床.     

V型滤池气水反冲洗过程滤料流失影响因素分析

根据V型滤池生产运行参数和设计规范的相关规定,确定了气水同时反冲洗阶段气冲强度、水冲强度及排水槽高度的取值范围.通过模型滤柱系列对比试验,分析气冲强度、水冲强度及排水槽高度对流失滤砂质量、粒径的影响.结果显示,水冲强度是影响滤料流失的主要因素,随排水槽高度增加,跑砂量显著减少、流失滤料粒径减小.     

滤料气水反冲洗性能的人工神经网络模拟研究

对3组不同滤料的气水反冲洗性能的正交试验结果,用神经网络方法进行建模研究。建模实践表明:人工神经网络方法适合于滤料反冲洗的灰箱和黑箱系统的建模。建立了滤料气水反冲洗耗水量的BP人工神经网络模型,以便对变量进行重要度和灵敏度分析。在研究的空气反冲洗强度、水反冲洗强度、气水同时反冲洗历时、单水漂洗强度和池型5个变量中,水反冲洗强度最重要,空气反冲洗强度最不重要,为研究在保证清洁度的前提下有效降低气水反冲洗耗水量提供了理论依据。     

气水反冲洗V型滤池的调试

通过实际运行调试，确定气水反冲洗V型滤池的最佳运行工艺参数。     

灞河橡胶坝库区一维非恒定流数学模型的构建与应用

阐述了一维非恒定流水沙数学模型构建的基本原理,并应用圣维南方程以及非恒定泥沙连续方程建立灞河橡胶坝库区一维非恒定流数学模型,进而利用该模型对灞河橡胶坝库区的河床演变进行了模拟计算.结果表明:灞河B#橡胶坝库区的模拟计算结果与物理模型试验结果符合良好;且在计算库区各时段河底高程变化中具有较好的精度.     

含水合物泥质粉细砂三轴试验及本构模型

为了得到不同有效围压和水合物饱和度对含水合物沉积物强度和刚度的影响规律,并得出相应数学表达式,以南海北部沉积物土样级配作为参考,配制人工泥质粉细砂,利用自主研发的含水合物沉积物三轴试验机,制备不同饱和度的含CO₂水合物沉积物,在1, 2, 4 MPa有效围压下等向固结并进行三轴剪切试验。由于围压能自动根据气压的变化而变化,所以在水合物生成过程中有气体消耗但有效围压保持不变。试验结果表明:初始弹性模量随水合物饱和度的增加而增加,与有效围压无关;初始泊松比随着有效围压增加而减小,而随水合物饱和度的增加而增加;黏聚力随水合物饱和度的增加而增加,而内摩擦角与水合物饱和度无关。在邓肯-张模型的基础上,引入参数水合物饱和度,建立了含水合物沉积物的非线性弹性本构模型。最后,用试验数据对模型进行了验证,其结果符合较好。     

水轮发电机组边界处理的一种简化模型

水电站水力过渡过程计算中常常出现缺乏机组资料的情况,以及水轮机特性曲线处理困难等问题。通过对水轮机过流特性的研究分析,采用阀门替代水轮机组的简化方法,推导出了分别适用于增、甩负荷两种情况的计算模型。实例验证分析表明,采用阀门模型替代水轮机组边界模型进行水力过渡过程计算,结果是准确可信的,能有效地满足工程设计的要求。     

饮用水在蓄贮过程中二次污染数学模拟与应用研究

建立了饮用水在蓄贮过程中二次污染水质变化动力学模式 ,提出水中污染物最大生成潜能概念Cmax,并将CODMn作为饮用水二次污染水质评价和控制指标 ,且通过试验对模型中的参数进行了估计。应用模型确定了水在水池 (箱 )中的极限停留时间Tlim可作为防治二次污染水池 (箱 )设计和选型参考依据。     

饮用水在蓄贮过程中二次污染数学模拟与应用研究

建立了饮用水在蓄贮过程中二次污染水质变化动力学模式，提出水中污染物最大生成潜能概念C     

给水系统工况动态建模方法

根据给水系统的网络特性 ,并结合我国实际情况 ,分析出管网中的压力预报值与系统的工况模型具有明显的相关性 ,进而提出了充分利用管网现状及历史已知信息的实用动态工况模型 ,并通过了实际城市的验证 ,可直接应用于给水系统的优化调度计算中     

给水系统工况动态建模方法

根据给水系统的网络特性，并结合我国实际情况，分析出管网中的压力预报值与系统的工况模型具有明显的相关性，进而提出了充分利用管网现状及历史已知信息的实用动态工况模型，并通过了实际城市的验证，可直接应用于给水系统的优化调度计算中。     

汾河水库泥沙冲淤计算数学模型

汾河水库上游为黄土高原区，水土流失非常严重，水库泥沙淤积速度较快．对汾河水库上游无站控制流域面积的水沙量，经过系统分析建立了与上静游水文站的相关关系，并通过入库泥沙的级配及水沙平衡关系确定了淤积泥沙的平密度．在此基础上，采用水动力学的计算方法，建立了一维泥沙冲淤计算数学模型，根据汾河水库建库以来实际的来水来沙条件及水库运用情况，对模型参数进行了李定，并利用各库段的实测资料对模型进行了验证．该模型的建立为今后预报不同运用方案或不同来水来沙情况下水库的冲淤变化情况提供了可行的方法．     

王家滩航道整治方案数学模型研究

为对王家滩河段进行航道整治,针对其河势及滩情,提出2种炸礁方案:炸礁方式为从炸礁基线起向河心侧的礁石炸低至设计底高程,采用1∶1边坡,与原炸礁方案一致,总计炸礁量约为14.04万m³;2级平台采用1∶0.5的边坡自然衔接,从炸礁基线起向河心侧的礁石炸低至设计底高程,近岸炸礁边坡也为1∶0.5,总计炸礁量约为16.81万m³。借助二维数学模型对2种方案进行验证比较。通过分析得出:炸礁方案采用2级阶梯,航道边界30 m以内的部分按照4.2 m水深炸除,其余部分按照3.7 m炸除,可以消除浅水平台不良流态影响。方案实施后,2级平台水深增加了0.5 m,且可供船舶行驶的平台范围增大,3 000 t级船舶可在2级平台上行驶。该方案将目前船舶航行路线右移拉直,拓宽了航槽,大幅改善了船舶航行条件。     

夏特水电站排沙漏斗模型优化

通过对夏特水电站引水排沙设施双排沙漏斗进行水力学模型试验,将原设计方案的漏斗直径、悬板高度、排沙底孔、底孔偏心距和进口涵洞等结构的关键尺寸进行了优化。上游干渠段在通过设计流量112.8 m3/s时,设计的排沙漏斗悬板高度不满足要求,导致干渠中水深过大,原设计方案的边墙高度不能满足过流要求。提出采用降低悬板高度、增大偏心距等方法来满足工程的要求。试验结果表明,在降低悬板高度、改变偏心距之后,干渠中水深明显降低,并且两个排沙漏斗中都易形成稳定的空气涡,提高了排沙率。