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暴露2年的碳钢与耐候钢表面锈层分析 总被引:13,自引:0,他引:13
测量了碳钢与耐候钢在海南地区大气中的腐蚀速率,分析了锈层的组成及合金元素的分布。结果表明,腐蚀2年的碳钢锈层是疏松多孔的块状锈层;耐候钢锈层是较致密的片状锈层,内锈层主要由α-FeOOH组成。疏松锈层含有S,致密锈层含有Cr。分析了两者在锈层中的作用。 相似文献
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分析了Q450NQR1高强耐候钢的焊接性,并介绍了其不同焊接方法的焊接材料和焊接工艺参数,以及其不同焊接过程中的技术要求。 相似文献
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通过对新型高强度耐候钢材进行焊接工艺试验,匹配合理的焊接材料,确定了合适的焊接工艺参数,并成功地应用于产品的焊接生产。 相似文献
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耐候钢及其腐蚀产物的研究概况 总被引:7,自引:0,他引:7
介绍了耐候钢的发展、国内外使用及研究状况,概述了合金元素对耐候钢耐大气腐蚀性能的影响及其作用机制的研究进展,并对腐蚀产物的组成、锈层形成及其演变的电化学过程方面的研究进行了介绍,对今后耐候钢的研究与发展前景提出了展望。 相似文献
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应用电化学阻抗谱研究了在模拟工业大气的腐蚀溶液中Mn对耐候钢耐腐蚀性能的影响,并通过锈层电子探针面扫描验证了实验结果。电化学阻抗谱结果显示,在腐蚀初期高锰耐候钢表现出较强的点蚀反应特征,腐蚀后期则显示和比对钢相同的耐腐蚀能力。在模拟工业大气腐蚀条件下,Mn在耐候钢的内锈层中没有产生富集,Cr 和Cu在内锈层和钢基体界面中形成了富集带,这是保护性锈层生成的主要原因。 相似文献
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从理论上分析了化工生产装置上使用瑞典产的高铬镍合金钢管(904L)的耐蚀性,904L合金钢完全具备较高的耐晶间腐蚀、点蚀和耐应力腐蚀断裂能力。介绍了其焊接环境要求、坡口形式以及工艺规范,焊接的工艺措施及焊后检查。该焊接操作工艺对高铬镍合金钢管焊接生产有指导意义。 相似文献
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以Φ45 mm×8 mm规格奥氏体304不锈钢钢管为研究对象,采用A-TIG焊(添加活性剂的钨极氩弧焊)进行对接焊接工艺试验,研究不同焊接起始点对焊缝成型的影响,并检测外观质量符合要求的焊件的性能和微观组织等。分析认为:采用A-TIG焊接工艺焊接Φ45 mm×8 mm规格奥氏体304不锈钢钢管时,可在不开坡口、不填丝的情况下,实现一次性焊透,并达到单面焊双面成型的目的;焊缝组织为奥氏体+铁素体,其组织与未添加活性剂时的一致,但添加活性剂可明显改善组织性能;焊接接头的性能满足标准要求。 相似文献
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研究了T91钢薄壁管的焊接工艺,通过理论分析和模拟工况试验说明,对于T91钢薄壁管的焊接,采用GTAW方法,不进行焊前预热,焊后时效处理.焊接接头不会产生冷裂纹,接头性能达到要求. 相似文献
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分析了Cr-Mo系珠光体耐热钢的焊接性能,针对其存在较严重的冷裂纹和再热裂纹倾向的问题,探讨了符合Cr-Mo系耐热钢钢管的JCO自动双面三丝埋弧焊接生产工艺,并分析了ASTM A 387/A 387M—2006a标准中11级第2类(Gr11-Cl2)耐热钢钢管的焊接接头显微组织。分析认为:采用H08CrMoA焊丝/HJ350焊剂组合,控制焊接热输入,以及焊接预热温度150℃,后热温度250~300℃、保温时间30 min,焊后热处理温度690~710℃等工艺,可解决焊接时出现冷裂纹、焊接热影响区和热处理后产生SR裂纹等问题。 相似文献
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选取具有抗低温(-100℃)冲击性能的含Ni低碳钢,分析该钢种热轧成钢管后直接热扩、热轧后调质、热轧后调质再热扩、热轧后热扩再调质4种处理方式的无缝钢管的力学性能变化规律及其金相组织。分析认为:相比其他几种工艺,热轧后直接热扩的产品拉伸性能偏低,-100℃冲击功几乎为0;对于变径量大的热扩管,虽然热扩原料管调质后的性能好,但热扩后无缝钢管机械性能下降幅度大,特别是低温冲击性能;低碳锰钢及微合金钢原料管调质后,在变径量不大时,可直接热扩成大直径薄壁无缝钢管。 相似文献
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随着我国科学技术的进步,钢质管道的性能指标不断提升,在钢质管道中应用熔结环粉末内成膜工艺,可以省去一些不必要的操作流程,使得环氧涂层成型更加高效,而且能够最大程度上保证管道结构稳定性,具有良好的应用价值.基于此,本文就对钢质管道内环氧粉末喷涂成型工艺的相关内容进行了一个较为详细的概述. 相似文献
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奥氏体不锈钢气焊工艺研究 总被引:1,自引:1,他引:0
分析了奥氏体不锈钢的气焊特点,基于奥氏体不锈钢的气焊焊缝热裂纹、晶间腐蚀和气孔等焊接问题,介绍了奥氏体不锈钢气焊时焊丝、熔剂、气焊焊接火焰和焊炬型号及焊嘴大小的选用,以及焊接规范和操作技能等.通过以上工艺措施,保证了焊接质量. 相似文献