不锈钢冷堆工艺对锰镍钼低合金钢性能的影响研究

核岛主设备承压边界一般采用锰镍钼低合金钢材料制造,与冷却剂接触的低合金钢内表面需要堆焊耐蚀奥氏体不锈钢。为研究不锈钢冷堆工艺(首层预热,后续堆焊层不预热)对低合金钢母材热影响区性能的影响,采用带极堆焊和手工电弧焊堆焊两种冷堆工艺在16MND5低合金钢试板上进行了不锈钢堆焊试验,对堆焊试板进行了硬度、弯曲、逐层金相和逐层磁粉检验等一系列试验和检验。试验结果表明,采用冷堆工艺在锰镍钼低合金钢上堆焊奥氏体不锈钢的质量是可靠的。     

加氢反应器E309L过渡层经PWHT后堆焊或焊接E347对基体材料的影响

加氢反应器通常要求最终热处理(PWHT)后进行内件与E309L过渡层之间的焊接、法兰和法兰盖密封面E309L过渡层上E347耐蚀层的堆焊,但上述操作可能会对基体材料产生不良影响。通过在PWHT后不同厚度E309L过渡层上进行E347的焊接和堆焊试验,找到在E309L过渡层上进行E347的焊接和堆焊时不会对基体材料会产生影响的最小E309L层厚度,以支撑压力容器在PWHT后不锈钢层上的焊接、堆焊以及不锈钢堆焊层的返修。     

21／4Cr—1Mo不锈钢带极堆焊工艺研究及应用

通过对加氢裂化高压换热器管板的焊制,研究了堆焊规范对堆焊层的表面质量、熔入度、稀释率、熔敷金属韧性、铁素体体含量的影响,并分析了热处理工艺对堆焊层性能的影响。试验结果表明:双复层带极埋弧自动堆焊耐蚀效果最佳。     

板式换热器冷冲压波纹板片热处理工艺研究

板式换热器传热元件是通过油压机冷冲压而成的不锈钢波纹板片,奥氏体不锈钢板片冷冲压后存在残余应力并且易产生形变马氏体组织,耐腐蚀性能下降。对厚度1 mm的321奥氏体不锈钢冷冲压波纹板片进行取样开展热处理试验,研究发现,在1050℃下保温5 min后进行水冷或风冷可以消除残余应力与恢复等轴的奥氏体组织,最后对工业实际开展板片热处理工艺中可能遇到的难题进行探讨。     

我国高压换热器管板(12Cr2Mo1R)堆焊技术发展现状

首先介绍了高压换热器的结构,以及高压换热器管板材料12Cr2Mo1R的焊接性。其次,介绍了高压换热器管板(12Cr2Mo1R)常用的一些堆焊方法,包括带极堆焊、焊条电弧焊堆焊(SMAW)、实芯焊丝自动钨极氩弧焊堆焊(Auto TIG)、药芯焊丝CO2气体保护堆焊(FCAW)等。最后介绍了高压换热器管板(12Cr2Mo1R)常用的堆焊材料,如不锈钢(奥氏体不锈钢和双相不锈钢)、镍基合金等。     

16MnR与奥氏体不锈钢堆焊

我厂生产的二硫化碳盐水冷凝器,其中大法兰、管板的材质为δ=36mm的Q345(16MnR) 中 (δ=14mm)0Cr18Ni2Mo2Ti复合板。由于该复合板不好采购,交货期短。为此,我们决定采用奥氏体不锈钢作为堆焊焊材。过渡层选用A042焊条,复层选用A022焊条来满足产品各项性能要求,为验证该焊材能否达到产品要求,在产品正式堆焊前,我们进行了堆焊试验。     

我国高压换热器管板（12Cr2MolR）堆焊技术发展现状

首先介绍了高压换热器的结构,以及高压换热器管板材料12Cr2M01R的焊接性。其次,介绍了高压换热器管板（12Cr2M01R）常用的一些堆焊方法,包括带极堆焊、焊条电弧焊堆焊（SMAW）、实芯焊丝自动钨极氩弧焊堆焊（Au—toTIG）、药芯焊丝C02气体保护堆焊（maw）等。最后介绍了高压换热器管板（12Cr2M01R）常用的堆焊材料,如不锈钢（奥氏体不锈钢和双相不锈钢）、镍基合金等。     

堆焊工艺对镍基276带极堆焊晶间腐蚀的影响规律

采用带极电渣堆焊的方法在SA-516Gr70表面堆焊镍基合金,研究在热处理条件下不同的堆焊工艺对化学成分、显微组织和晶间腐蚀性能的影响规律.结果表明,采用625过渡层+276的耐蚀层带极堆焊,晶间腐蚀率为4.46 mm/a,而采用双层276带极堆焊层,晶间腐蚀率为13.6 mm/a.通过SEM和能谱分析,采用625过渡...     

大型煤气化炉用1（1／4）Cr—0.5Mo钢的热成形及热处理

1989年我厂为山东鲁南化肥厂承制的两台大型煤气化炉,按德士古煤气化技术设计制造。筒体材料选用A3817Gr11Cl_2(1(1/4)Cr-0.5Mo),板厚50mm,下筒体段堆焊奥氏体不锈钢耐蚀层,局部高温区堆焊Incoloy镍合金。封头和锥体段采用热     

尿素高压设备用不锈钢自动和手工堆焊工艺评定程序和检验要求附实例

不锈钢耐蚀层堆焊在化工高压容器和核压力容器方面已得到广泛应用,国内最近也有应用,但是堆焊的工艺评定没有严格的、统一的规定。本文针对尿素高压设备不锈钢堆焊层设计和工艺要求,制定了堆焊工艺评定程序和检验要求。并举例说明尿素高压设备耐蚀材料SANDVIK 2 RM 69带极堆焊的工艺评定结果。由于尿素腐蚀条件苛刻,故内容多,要求高。应用到其他材料设备时,可适当取舍,或改变腐蚀试验方法,其余则都可适用。     

CO2药芯焊丝气保焊（FCAW）在加氢反应器接管内壁不锈钢堆焊中的应用

针对加氢反应器接管内壁堆焊双层不锈钢（过渡层E309L、表面层E347L）的要求,采用CO2药芯焊丝气保焊（FCAW）堆焊工艺进行工艺试验。试验结果表明：FCAW不锈钢堆焊层化学成分、铁素体含量、抗晶问腐蚀能力和力学性能均满足加氢反应器堆焊层的技术要求,而且堆焊焊道排列整齐、均匀且平滑美观。该工艺现已广泛用于加氢设备接管内壁堆焊不锈钢层的生产。     

35CrMoⅡ锻件耐蚀层堆焊技术工艺研究

对35CrMoⅡ锻件试件堆焊不锈钢耐蚀层，通过超声波、渗透、理化、硬度及宏观金相检测检验和力学性能试验，来保证堆焊后母材以及堆焊耐蚀层达到工艺和使用要求。     

奥氏体不锈钢低温气体渗碳后的表面组织、硬度与耐蚀性能

为解决常规盐浴渗碳、等离子渗碳等低温渗碳工艺在提高奥氏体不锈钢硬度的同时会降低其耐蚀性能的问题,在LTCSS工艺的基础上,提出了兼顾硬度和耐腐蚀性能的低温气体渗碳工艺,并对304、316奥氏体不锈钢分别在470,500℃进行渗碳处理,研究了渗碳层的组织及耐蚀性能。结果表明:在470℃渗碳后,304、316不锈钢获得15~20μm的耐蚀强化层,硬度提高4~5倍,耐蚀性能未降低;但304不锈钢渗碳层的厚度、硬度及耐蚀性均不如316不锈钢渗碳层的。     

蒸汽发生器管板一次侧大面积往焊新技术

压水堆核电厂一回路核岛主要设备蒸汽发生器管板一次侧表面为保证一定的耐蚀需大面积堆焊镍基合金,且要求较高的堆焊质量。管板堆焊是蒸汽发生器整个制造过程中首先要进行的部分,堆焊时间的长短直接影响着后面工序的进行。为了保证堆焊层质量,缩短堆焊时间,必须选择堆焊效率较高且堆焊质量稳定的工艺。     

加氢反应器凸台横焊堆焊工艺的改进

加氢反应器是重要炼油工艺装备,其内壁堆焊奥氏体不锈钢层起耐蚀作用,其中起支撑作用的凸台也堆焊不锈钢。传统凸台堆焊一般采用焊条电弧焊,在焊接过程中需要根据焊接位置对工件进行翻转调整,并且在焊接过程中需频繁地更换焊条,从而使不锈钢堆焊的效率大幅度降低。本次试验对凸台堆焊工艺进行改进,采用熔化极气体保护焊在横焊位置堆焊,有效地提高了堆焊效率,可以应用到实际堆焊生产中。     

双钨极TIG奥氏体不锈钢堆焊层组织与性能

采用双钨极高效焊接技术,在低合金高强钢SA-516-70N基材表面堆焊不锈钢过渡层和耐蚀层。对堆焊层及基体的显微组织和硬度进行分析,并且对堆焊层的耐晶间腐蚀能力和化学成分进行测试。结果表明:堆焊层的显微组织为树枝状奥氏体,堆焊层与基体熔合良好,无分离现象及裂纹、气孔等缺陷;堆焊层的硬度高于基体;堆焊层具有良好的抗晶间腐蚀能力;堆焊层各元素含量均符合相关标准。通过公式计算表明母材稀释率较低,仅为7.6%。     

热丝TIG堆焊UNS S32707特超级双相不锈钢工艺试验研究

采用热丝TIG堆焊方法,对UNS S32707特超级双相不锈钢进行堆焊试验,并对堆焊层化学成分、力学性能、金相组织及耐腐蚀性能进行了测试.结果表明,热丝TIG是堆焊该材料的有效焊接方法,在一定的焊接及热处理规范下堆焊层各项性能均符合相关要求.     

模具修复梯度耐磨堆焊层组织性能研究

提出了采用“母材 过渡层 耐磨层”的复合堆焊修复方法。工艺试验表明,通过打底焊过渡层的方法可以有效防止堆焊出现的裂纹。金相显微分析表明,采用Cr-Mo-W-Nb系耐磨堆焊焊条的堆焊合金组织为马氏体基体 残余奥氏体 碳化物,基体上分布的碳化物使堆焊层具有强的耐磨性。性能测试结果表明,堆焊表面平均硬度达到HRC60.1,完全满足模具材料硬度要求,硬度梯度分布合适,堆焊层耐磨性为母材的7.58倍。     

换热器管板的手工电弧堆焊及热处理

介绍了在没有带极埋弧堆焊设备的条件下,采用手工电弧焊进行换热器管板堆焊的方法;探讨了换热器管板的堆焊顺序,利用反变法控制焊接变形量;通过合适的焊接及热处理工艺,确保了换热器管板的堆焊质量,达到了堆焊层的耐腐蚀目的。     

汽车半轴45钢的表层堆焊修复及焊后热处理

采用等离子弧堆焊工艺对45钢表层堆焊高铬高镍粉末合金,并对堆焊试样整体分别进行空冷及500℃焊后热处理。利用金相显微镜、显微硬度计、冲击试验机对焊后空冷及焊后热处理条件下的焊接热影响区及堆焊层的组织、硬度、断口形貌进行分析。试验结果表明,焊后不同处理条件下热影响区及堆焊层的组织形貌、硬度及焊接熔合区的断口形貌具有较大差异。焊后空冷条件下,热影响区主要为方向各异的针片状魏氏体,堆焊层主要为粗大的针状马氏体。热影响区与堆焊层之间的硬度梯度较高,且堆焊层硬度均匀性较差,同时焊接熔合区的冲击韧性较低。焊后500℃热处理条件下,热影响区的魏氏组织转变为大小均匀的粒状铁素体和珠光体,堆焊层转变为细小的板条状回火马氏体,焊接热影响区与堆焊层之间硬度梯度明显降低,同时堆焊层的硬度分布均匀且焊接熔合区冲击韧性较高。