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某电厂扩建的5号锅炉,系四川某锅炉厂1993年生产的CG-130/3.82-M1型,自然循环固态排渣煤粉炉。前后水冷壁下部向炉室内折形成灰渣斗,每根水冷壁管上部均设计有固定拉钩和活动拉钩,以满足热膨胀的需要,采用轻型砖砌炉墙。该炉在运行不久便发生水冷壁管大面积变形事故。1 水冷壁管变形检查情况 该炉正式投运仅1 269 h,运行值班人员便发现燃烧器1号角有几根水冷壁管位移并受到煤粉气流的冲刷。停炉检查后发现。1.1 前墙水冷壁标高10 m处离墙距离变大 前墙水冷壁总计有93根,抽检9根,抽检结果为:水冷壁管平均离墙距离165 mm,最大220 … 相似文献
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某电厂2号超临界600MW机组锅炉炉膛由下部螺旋上升水冷壁和上部垂直上升水冷壁组成,在水冷壁过渡段,螺旋水冷壁前墙、两侧墙出口管全部抽出炉外,后墙出口管则是3根抽1根管子直接上升成为垂直水冷墙壁后墙凝渣管,另2根抽出到炉外. 相似文献
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前言双鸭山发电厂1号炉是哈尔滨锅炉厂生产的HG—670/140—11型锅炉,额定蒸发量为670t/h,过热蒸汽温度为540℃,过热蒸汽压力为13.73MPa,于1988年8月投入生产运行。在1990年5月,小修时,检查发现,前包墙过热器管下部距斜水冷壁联箱上约150mm处磨损严重(见图1),磨损情况见附表。从附表中可以看出,前包墙过热器中部 相似文献
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试验W火焰锅炉存在水冷壁等高温承压部件泄露的问题,锅炉前墙上部水冷壁甚至还出现过撕裂的状况。通过在不同负荷下改变煤粉细度,研究燃烧对水冷壁热负荷的影响,并给出了折向挡板的调节建议。 相似文献
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某发电厂600 MW超临界W火焰锅炉长期存在严重的水冷壁壁温偏差,机组被迫降参数运行。对上、下水冷壁出口壁温与设计参数对比分析,发现该炉上水冷壁热偏差情况严重,前墙壁温偏差主要在上炉膛产生,水冷壁出口壁温不均导致的热效流动偏差使前墙壁温情况恶化。为提高炉膛热负荷分布均匀性,根据当前存煤情况对磨煤机配煤进行优化,高低热值混煤仓掺配比例根据局部壁温情况进行调节。由于当前采用的“前墙压后墙”F风配风方式对侧墙水冷壁吸热产生负面影响,因此关小后墙靠两侧墙二次风门开度,改善两侧墙吸热情况。调整后前墙壁温差减小,主汽温度提升,达到预期效果。 相似文献
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对锅炉EDTA清洗过程中出现的水冷壁前墙温度偏低现象进行分析,认为节流孔板发生移位、工艺过程控制不当、管线较长、流路不畅是前墙温度偏低的原因,并提出处理措施及建议。 相似文献
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衡水发电厂#1炉系北京巴威公司生产的B&WB-1025/18.3-M型亚临界参数、一次中间再热、单汽包自然循环煤粉锅炉,设计煤种为山西阳泉无烟煤沫和晋中地区地方贫煤,采用钢球磨中间贮仓式热风送粉系统,在矩形燃烧室的前后墙上分3层共布置24只B&W公司标准的EI-DRB型旋流式燃烧器,呈前后墙对冲燃烧方式。1999年4月14~23日,在对#1炉水冷壁进行检修时,发现前后墙水冷壁标高28m、38m(水冷壁焊口附近)处向火侧部分管子有鼓包或裂口,锅炉左右侧墙燃烧器区域水冷壁腐蚀减薄严重,为此共更换水冷壁管136根。1 水冷壁泄漏情况简介衡水发电厂#1炉水冷壁… 相似文献
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贵州某电厂一台1025t/h锅炉在运行过程中发生前墙冷灰斗处的水冷壁管爆破,采用了金相组织观察,化学成分分析及硬度试验等方法分析了水冷壁爆管的原因。结果表明:水冷壁管的强度偏低、焊接熔合线处过大的附加应力是爆破产生的主要原因。 相似文献
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某发电公司600 MW超临界锅炉燃烧器区域两侧墙水冷壁管向火侧存在大面积高温腐蚀现象,为了消除水冷壁运行的安全隐患,对锅炉燃烧系统进行改造,对水冷壁侧墙影响较大的两侧主燃烧器进行优化设计,同时前后墙各加装3层贴壁风,降低了水冷壁侧墙还原性气体浓度.通过调整炉内横纵向空气的分布,使贴壁风改造后产生的高温受热面管壁超温、尾部烟道CO浓度升高和NOx排放浓度分布不均等负面影响得到有效控制.改造后锅炉总体性能良好,引起锅炉水冷壁大面积高温腐蚀的因素得到控制,水冷壁侧墙壁面CO体积分数平均为0.02%,H2S体积分数平均在60× 10-6以下;改造前后锅炉效率和NOx排放浓度基本持平. 相似文献
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目前受热面发生高温腐蚀已成为影响锅炉安全运行的主要危害因素。针对某电厂超临界 350 MW机组四角切圆锅炉水冷壁高温腐蚀问题,在典型工况下对水冷壁氛围进行了测试,并依据测试结果得出水冷壁高温腐蚀主要发生在燃尽风层以下,腐蚀区域沿单侧炉墙中心线呈非均匀性分布,且炉墙中心线右侧H2S体积分数明显高于左侧。通过采用控制运行氧量、周界风量及提高磨煤机出口风温等调整方法,将各贴壁测点H2S体积分数平均值由调整前的0.022 6%降到0.010 3%,H2S体积分数超过0.02%的测点数量由调整前的17个降至2个,H2S体积分数最高值由调整前0.046 8%降到0.022 4%。该研究结果可为同类型锅炉通过运行优化方式降低水冷壁高温腐蚀风险提供新思路。 相似文献
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《电站系统工程》2021,(4)
对某超临界600 MWe W火焰锅炉启动过程中水冷壁壁温分布特性进行了分析,研究结果表明造成水冷壁壁温偏差的首要因素是热偏差,水冷壁壁温达到最大的负荷点并非一定是机组的最高负荷点,在锅炉点火阶段水冷壁管壁温度分布十分均匀,壁温偏差基本在±5℃内。从并网至负荷150 MW,水冷壁整体平均壁温随着负荷的上升呈缓慢增长趋势,负荷越高水冷壁壁温越高;此负荷段前墙后墙水冷壁壁温分布较均匀,前后墙水冷壁平均壁温相差不大,平均温度差值在±5℃内。而在转直流升负荷阶段水冷壁壁温变化较大,约在280 MW负荷时最高壁温/最低壁温偏差达到最大值,整体呈现"中间高两边低"的规律。在60%BMCR负荷以上时,下炉膛水冷壁壁温最大偏差在50℃以内,而上炉膛水冷壁壁温最大偏差在100℃以内,锅炉运行中存在上辐射区水冷壁出口段的壁温偏差比下辐射区大的现象。为了防止水冷壁超温以及壁温偏差增大,注意水煤比和燃料量的增加速率,控制水冷壁管内工质焓增和管外热负荷的偏差是减小水冷壁壁温差的有效措施。 相似文献
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<正>1计算锅炉简介研究对象系哈尔滨锅炉厂制造的HG-670/13.7-WM15型,超高压一次中间再热自然循环汽包锅炉,配220 MW汽轮发电机组。锅炉炉膛为膜式水冷壁,炉膛上方布置有前屏过热器,炉膛出口处有后屏过热器;水平烟道由斜坡水冷壁和侧包墙管组成;其上由前至后布置有高温段对流过热器和 相似文献
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对云南巡检司电厂技改工程锅炉受热面吊装进行分析,详细介绍了双面水冷壁、前后左右侧墙水冷壁、高温再热器、Ⅱ级过热器和后烟井四面包墙过热器及蛇形管排等组件如何采用柔性吊装,总结柔性吊装的优点,积累了锅炉受热面吊装的宝贵经验。 相似文献