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热电偶管座角焊缝由于蠕变裂纹导致断裂于熔合区,鉴于失效的主要原因是异种钢焊接和热电偶安装结构不合理,提出了延长角焊缝寿命的改进方案。 相似文献
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某火电厂主蒸汽厚壁管道热电偶插座在水压试验时出现多条焊缝失效。为此, 文章对焊缝失效原因进行了详细的分析, 从焊接结构和焊接工艺等多方面进行改造, 从而改进了热电偶插座的焊接结构。此项技术在随后的2 台锅炉主蒸汽管道热电偶插座实际应用中取得了成功。 相似文献
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针对中、低温范围内,实验用测温头体积小、灵敏度高的要求,选用热镀锡膜焊接法及盐水焊法制作铜-康铜微热电偶,并对热电偶在20℃~90℃范围内进行了标定。应用最小二乘法拟合,使用2种方法,分别对标定结果进行线性、2阶及3阶拟合,分析拟合结果,选择了合适的拟合方法及阶数。通过与盐水焊热电偶比较,分析了热镀锡膜焊接对热电偶性能的影响。 相似文献
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龙滩水电站机组蜗壳与排水阀阀座结构复杂,两种材料的可焊性差别大,加上其它原因,在焊接过程中多次出现裂纹.文章对蜗壳排水阀阀座焊接出现裂纹的原因进行分析,并对焊接工艺进行改进,最终圆满解决盘型阀焊接产生裂纹的问题. 相似文献
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对岩滩水电厂 4号水轮机引水板现场安装焊接裂纹出现的原因进行了分析。根据母材的可焊性和焊接结构特点 ,对焊接材料、焊缝位置和焊接顺序重新进行了选择和安排 ,有效地防止了焊接裂纹产生 相似文献
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T91钢及其异种钢焊接接头裂纹敏感性分析 总被引:9,自引:1,他引:8
通过对T91钢与T22、G102、TP347的异种钢焊接接头的裂纹敏感性进行分析的结果认为,T91钢及其异种钢焊接接头对热裂纹、T91钢对再热裂纹均不敏感,T91与T22、T91和G102异种钢焊接接头对再热裂纹敏感,与T22、G102同质材料焊接的接头相当;T91钢及其异种钢焊接接头对冷裂纹敏感,可能通过一定的工艺措施避免冷裂的发生。 相似文献
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焦作电厂每台20万千瓦机组的金属壁温测点,锅炉有46点,汽机有61点。除汽轮机厂随机组本体供应有已焊好并封好头的成品单枝销装热电偶外,锅炉壁温的测量均采用未加工的半成品整根铠装热电偶丝。这样就需要在施工现场进行铠装热电偶的焊接、封头、压接等工作。现将我们所采用的方法简介如下: 一、铠装热电偶测温端焊接封头我们采用的是镍铬、镍硅铠装热电偶,热偶丝的直径为φ0.3毫米。两根热偶丝放置 相似文献
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对岩滩水电厂4号水轮机引水板现场安装焊接裂纹出现的原因进行了分析。根据母材的可焊性和焊接结构特点,对焊接材料,焊缝和焊接顺序重新进行了选择和安排,有效地防止了焊接裂纹产生。 相似文献
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随着火力发电厂机组容量和参数的提高,超超临界机组的水冷壁管大量使用合金钢材料,近年来在我国北方寒冷地区冬季施工中,超超临界机组合金钢水冷壁安装施工中发生多起焊接裂纹事件,严重影响了工程质量和进度。本文通过对12Cr1MoV钢水冷壁管焊接工艺,环境温度,焊前预热,焊接接头的金相组织,焊接裂纹的形态等方面进行了综合分析,找到了焊接裂纹产生的原因,提出了预防裂纹产生的措施。 相似文献
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随着超超临界机组温度、压力参数的提升,对热电偶测量高温高压介质温度及其可靠性提出了更高的要求.为此,从热电偶的选型、保护管材质的选择、插入深度、工艺管道的焊接、保温等方面提出了相应的措施. 相似文献
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高中压外缸焊接及补焊的工艺研究 总被引:1,自引:0,他引:1
高中压外缸材质为珠光体耐热钢,其焊接性较差,焊接时易产生冷裂纹、热裂纹、再热裂纹.在焊接中针对性地采用适当的焊接工艺方法,从而避免产生裂纹;在补焊过程中,采用合适的工艺方法和措施,保证了补焊质量.图1表3参3 相似文献
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基于LabVIEW^TM 7.1开发了一套适用于铁碳合金材料焊接裂纹监测分析的声发射监测系统,并对不同材质和不同焊接工艺条件下的焊接接头的AE信号进行了采集和分析,发现/证实了一些对深入研究焊接裂纹AE的形成机理具有重要意义的现象和规律。 相似文献
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本文从钢材的化学成分主要是含碳量以及焊接接头的拘束度和重复焊接热过程等方面,对A335-P22钢主蒸汽管道焊接接头的再热裂纹徽象进行综合分析,从而找出导致焊接接头产生再热裂纹的主要因素,并提出相应的预防措施。 相似文献