分瓣电刷在试验机组直流电机中的应用

直流电机的容量越大,相对的电枢电流也就越大。设计上,大电流直流电机的绕组形式通常采用双蛙绕组,这种绕组结构形式相对复杂,影响换向的因素较多。以一台试验机组直流电机使用不同电阻率的电刷进行无火花换区测试,试验结果对比分析表明:使用高电阻率的分瓣电刷可以增大电刷横向电阻,从而减小流过换向元件的短路环流,消除刷下火花,改善电机换向。同时,电刷采用切向错位排列有助于降低换向元件的电抗电势,从而更好地改善电机的换向性能。     

大功率高速比直流电机设计简介

在2 000 kW高速比直流电机电磁设计中,采用带均压线的单叠异槽式电枢绕组和分块电刷等,来提高电机的换向性能;绕组端部采用下压式无纬带结构,以满足电机的高速运行;电枢铁心采用径向通风,在转轴筋之间焊接倾斜导风板,以提高电枢通风冷却效果。     

不对称双叠异槽绕组直流电机换向片间电压抑制

不对称双叠异槽绕组直流电机换向片间电压中除基波电压外,还含有丰富的谐波电压,过高的换向片间电压会使片间的气隙击穿而产生电位差火花,容易与电刷下的换向火花汇合在一起扩展成环火,造成严重后果.为了控制电位差火花,避免电机在运行时出现换向火花偏大的问题,有必要对换向片间电压开展研究.依据双叠绕组理论,采用复域内电压向量相叠加的方法,研究了换向片间电压,并给出了精确的计算表达式,结合直流电机二维有限元磁场分析计算,计算出了空载和负载下换向片间电压,提出了换向片间电压抑制措施.计算结果表明,电枢电压相等时,采用主极偏心气隙和电枢斜1倍槽距的措施,可抑制换向片间电压.     

环形绕组无刷直流电机的混合换向方法

环形绕组无刷直流电机（CWBLDCM）是一种新型的多相非正弦永磁电机,其转矩性能与绕组电流换向过程密切相关。该文提出了一种利用绕组自身反电动势和母线电压来改善电机转矩性能的混合换向方法,该方法有两个换向控制参数（β,γ）,随着控制参数的变化,换向过程可能呈现出四种典型的换向状态。首先对各换向状态进行了分析、仿真和实验验证;然后比较了不同换向状态下的转矩性能;最后根据比较结果,提出了一种针对CWBLDC电机转矩性能的优化控制策略。     

吸尘器电机用电刷的现状和选型（二）

三、吸尘器电机用电刷的使用要求吸尘器电机用的电刷,必须满足吸尘器电机的使用要求。其中,要求较高的主要有: 1 换向火花小于2级国产家用吸尘器电机几乎都是单相交流换向器电动机(又称单相串励交流整流子电机)。此类电机的换向状况要比普通直流电机困难得多。原因是: (1)因采用50赫单相交流电源,换向线圈内比普通直流电机多产生一个由励磁绕组脉振电流感生的变压器电势; (2)电枢转速很高,换向线圈必须瞬     

直流电机无火花运行区域宽度分析计算

1 概述众所周知,直流电机运行的可靠性、极限功率、调速范围等,在很大程度上取决于换向性能的好坏,故换向是直接影响到电机品质的一个重要问题。表征换向品质的参数很多,如换向电势、电抗电势、接触压降、无火花运行区域宽度等,其中无火花运行区域宽度能较明晰地反映出换向的有关条件,如换向极安匝、形状、换向极下气隙长度、负载、转速等,特别与换向极有关的参数的选择有较密切的联系。无火花运行区域宽度是电机各线圈由稳定外电源供电时,于某一电枢电流 Ia 下,换向极线圈(有时包括补偿线圈)中,用独立电源供给     

2800千瓦直流发电机双回路对称双迭绕组设计分析

2800千瓦直流发电机是用于20辊1200冷轧机的主发电机,每一台发电机供电给一台电气上串联的双枢电动机。2800千瓦发电机采用了每槽三片的对称双迭异槽式电枢绕组,并带有全额的丙种均压线和甲种均压线。这种绕组从理论上分析能有效地改善直流电机的换向性能。据报导日本等国家采用这种绕组制成了一些水平较高的直流电机。但国内尚无设计制造     

直流电机换向火花的数值分析

本文根据直流电机换向理论,给出了一种分析电机换向火花的方法。这种方法的基础是电机换向过程暂态电磁场的时步有限元法计算,其重点是采用磁场迭代法计算出实际的附加换向电流,通过直流电机火花因数的计算,可以把火花等级与换向性能分析直接联系起来。     

直流电机几种常用电枢绕组的性能分析与比较

众所周知合理选择电枢绕组形式是改善直流电机换向性能的途径之一。本文仅就几种常用绕组探讨一下减小电抗电势平均值、最大值及改善电抗电势波形的可能性和方法。计算电抗电势平均值通常采用下式:     

上期想想看答案

<正>1.为什么可认为直流电机的双层绕组等效于两个虚槽?虚槽实质上是一个多匝线圈,由一次换向变为多次换向,由此可大大减小换向电感,改善直流电机换向性能。如两个虚槽,换向电感可减小3/4。在获得同样电气性能的条件下,直流电机采用双层绕组,较采用单层绕组,线圈匝数减少一半,换向片数增加一倍。也就是说,由原单层绕组的一次换向分为两次换向,换向电感     

直流电机软换向机理分析

直流电机具有良好的性能 ,工业中得到广泛使用。然而 ,直流电机机械硬换向会产生火花 ,严重时甚至会形成环火 ,损坏换向器。文中着重分析软换向机理 ,以期解决机械硬换向中存在的火花问题。     

环形绕组无刷直流电机负载换向的解析模型

环形绕组无刷直流(CWBLDC)电机是一种具有梯形波反电动势的多相永磁电机,相应的换向驱动电路可实现相电流的换向。由于该电机采用梯形波反电动势,铁心材料的利用更加充分,能获得高于永磁同步电机(PMSM)的转矩密度;另一方面,采用极、槽数优化设计的分数槽绕组,能够有效抑制电机的转矩脉动,使其接近永磁同步电机的水平。良好的换向性能是该电机得以应用的前提,本文提出一种负载换向方法,其利用负载本身的电压即电机反电动势来改变相电流的方向,能够实现功率开关的零电流关断。以一台2极12槽环形绕组无刷直流电机为对象,详细分析了负载换向的过程,建立了换向过程的解析模型,讨论了换向提前角的确定方法。采用场路耦合仿真分析了该电机的换向过程,验证了解析模型的准确性,最后由原理样机试验验证了负载换向原理的可行性。     

直流电动机新论

作者在对新一代直流电动机(New DCM)的研究中发现并提出了直流旋转磁场这一电机学的新概念,是用换向控制器来控制电子换向器中功率开关管的导通状态及变化顺序,让通电直流电枢绕组磁势沿电枢表面圆周旋转而达到的。与交流旋转磁场一样,都是电枢绕组电路产生的磁势,它的旋转是由于电枢绕组线圈内电流瞬时值沿圆周分布变化引起的,与定转子机械相对运动没有关系。从转子的角度看电枢的旋转磁势是直流绕组电流还是交流绕组电流产生的并没有什么区别,所以对应不同的转子结构也能构成类似于交流同步电动机和交流异步电动机基本作用原理的电动机,又有所区别,出现了直流同步电动机和直流异步电动机的新概念和新名称。该文的研究有助于加深认识和开阔思路。     

无刷直流电动机的换相转矩波动分析

基于无刷直流电动机换相过程电磁转矩的分析,推导出考虑绕组电阻和电感的换相转矩波动公式,并与现有文献常引用的Carlson经典文献只考虑电感忽略绕组电阻的换相转矩波动分析结果比较。给出了换相转矩波动率与绕组电磁时间常数和转速的关系。     

抑制多馈入直流换相失败的同步调相机优化配置方法

多馈入直流系统中交流侧短路故障发生后,导致交流系统电压持续降低进而引起多条甚至全部直流同时发生换相失败,使电网安全稳定性受到严重破坏。同步调相机具备过载能力,且其无功输出受系统电压影响小,在面对交流故障带来的电压跌落可以提供较强的无功支撑,从而抑制直流换相失败的发生。为了抑制直流换相失败,提出了一种抑制多馈入直流换相失败的同步调相机优化配置方法,对其安装地点及容量这两个方面同时进行了优化配置。首先从直流换相失败持续时间出发,且考虑各直流间相互作用,提出了一种抑制换相失败效果指标;然后根据电气距离确定了安装待选区域,由无功补偿响应指标筛选出同步调相机最佳补偿地点;随后建立了同步调相机配置优化模型,对最佳配置方案进行二阶段的求解,获得最终配置方案;最后在实际大电网仿真结果表明,所得最终解能够考虑经济性的同时有效抑制交流故障引起的多馈入直流换相失败。     

双凸极无刷直流发电机的换相研究

双凸极发电机相电势的特殊性使得双凸极无刷直流发电机负载工作时的换相重叠角和换相压降难以用准确表达式表示.文中研究了励磁电流、转速和负载大小对换相重叠的影响,给出各种情况下换相重叠角的对比分析,并与永磁同步无刷直流发电机的换相重叠进行了对比,从而揭示出双凸极无刷直流发电机换相重叠规律,为发电机外特性等基本特性的研究提供了依据.     

连云港华牙750带钢用大直流电动机技术

目前,国内大直流电机技术很多还是沿用上世纪80年代引进的德国技术。通过4 200kW电动机设计,阐述大直流电机技术在德国技术基础上的优化,详细说明了电磁设计中每槽3片全节距异槽单迭绕组的选择以及该种绕组的优势;同时介绍了电枢铁心的斜槽结构及工艺特点和星形辐板盒形支臂电枢结构的套轴工艺;简单介绍了定子结构、电枢支架结构、电枢变断面绕组的选用以及电机的绝缘工艺。     

多相无刷直流发电机的换向过程

本文分析了多相无刷直流发电机的换向过程。此发电机是一种新型发电机，它由直流机电枢绕组外接多相全波整流桥组成。本文重点讨论了不同励磁波形，矩形波、梯形波和三角波对换向过程的影响，得到了二极管随负载电流变化的导通规律，即进入换向角ρ，换向重叠角γ随负载Ｉ的变化规律。以此为基础，可以分析电机的稳态特性。