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魏显坤 《特种铸造及有色合金》2020,(1):53-55
采用光学显微镜、X射线探伤、模流分析等手段,结合正交试验和力学性能检测,研究慢压射工艺对YZAlSi9Cu3发动机气缸体压铸件组织和力学性能的影响。结果表明,发动机气缸体加工面气孔主要由慢压射工艺设计不合理导致,慢压射速度大于0.4m/s时,铸件卷气量较大,Al液包裹冲头油燃烧产生胶状物较多,铸件综合性能下降;慢压射速度设为0.2m/s时,铸件组织致密,含渣量较少,气孔率低,力学性能较好。 相似文献
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高真空压铸铝合金轿车底盘部件的压射工艺试验及优化 总被引:1,自引:1,他引:0
采用自主研发的高真空压铸控制系统,以某铝合金轿车底盘部件为对象,研究了高真空压铸工艺参数如真空度、抽真空时间、压射速度及高速切换点等对铸件内部质量及力学性能的影响.试验结果表明:该铝合金轿车底盘关键部件的最佳高真空压铸工艺参数:抽真空启动位置110 mm,抽真空停止位置700 mm;冲头慢压射速度0.19 m/s,快压射速度5.8 m/s;慢/快速转换点即高速切换点240 mm;型腔真空度91 kPa以上.高真空压铸的底盘部件本体试样抗拉强度达到281.56 MPa,屈服强度达到155.44 MPa、伸长率达到7.34%,完全满足该铸件的技术要求.经过严格的产品检测,该铝合金轿车底盘部件已成功用于某国产自主品牌轿车. 相似文献
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针对某汽车离合器活塞导柱零件压铸,分析了EN AC-48000铝合金的性能与特点,进行了工艺设计、数值模拟分析,完成了压铸试制,对铸件进行了品质、硬度、显微组织分析。结果表明,EN AC-48000铝合金可以应用于压铸零件成形。环形浇注系统更加适合圆形零件的压铸生产。采用慢压射速度为0.3m/s、快压射速度为3.6m/s、压射比压为80MPa等工艺参数,在不采用真空压铸的条件下生产的铸件,其外观以及内部品质均符合要求。 相似文献
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《特种铸造及有色合金》2016,(10)
为解决镁合金超薄外壳件压铸成形性差的难题,通过正交试验研究了浇注温度、模具温度和压射速度对铸件力学性能的影响。结果表明,当浇注温度为700℃、模具温度为210℃、压射速度为5m/s时,铸件的力学性能最佳。采用SEM对拉伸试样断口进行分析,发现铸件内部疏松、缩孔的数目随浇注温度升高而减少,在浇注温度为700℃时,抗拉强度和屈服强度分别达到242.6 MPa和220.6 MPa。 相似文献
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采用免热处理铝合金材料生产一体压铸汽车后底板铸件,通过对快压射速度、铝液温度、冲头起高速位置的工艺优化,获得在7 200 T压铸机上生产的最佳工艺。当工艺参数快压射速度6.0 m/s、铝液温度695℃、冲头起高速位置925 mm时,后底板铸件本体抗拉强度≥260 MPa、屈服强度≥115 MPa、伸长率≥10%,力学性能满足设计要求。 相似文献
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Al-Cu合金压铸工艺研究 总被引:2,自引:0,他引:2
研究了压力铸造及变质处理对Al-Cu合金组织和性能的影响,同时考查了压射速度和浇注温度参数的影响,得出该合金材料压铸成形的最佳压射曲线和浇注温度范围。结果表明:和普通金属型铸造相比,压铸可细化合金的组织,改变金属间化合物的分布形态,提高合金铸态的综合力学性能;复合盐变质处理使得粗大的晶粒得到明显的细化,铸态的β相更弥散,针孔、缩松、热裂倾向有所减轻,力学性能得到提高;两阶段压射速度对Al-Cu合金压铸件质量均有影响,最佳的压射速度为慢压射速度1.0 m/s,快压射速度5.5 m/s,对应的内浇口速度70~80 m/s;适宜的浇注温度为730±5℃。 相似文献
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对轿车发动机铝合金缸盖罩几个主要压铸工艺参数进行了介绍:慢压射速度为0.2~0.3 m/s,快压射速度为6.0~6.3 m/s,快压射行程为460 mm,增压比压为33.6 MPa,增压距离为510 mm,保压时间为8 s,浇注温度为680±10 ℃,模具温度为140~260 ℃,生产出铝缸盖罩达到了技术要求,还介绍了确保缸盖罩质量的技术改进措施. 相似文献
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以AZ91D镁合金为研究对象,采用自主设计的真空抽气系统进行3组真空压铸试验,研究不同快压射速度对真空压铸件力学性能及组织的影响。结果表明,该真空抽气系统制得的压铸件外形完整,力学性能优于普通压铸件。当快压射速度为3 m/s时,压铸件表面容易形成冷隔和流痕且内部组织存在多处缩松、缩孔;当快压射速度为5 m/s时,压铸件则容易出现飞边且内部组织存在多处缩孔;当快压射速度为4 m/s时,压铸件外形完整且内部只有少许缩孔,此时散热片的抗拉强度为226 MPa,伸长率为5.4%。 相似文献
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压铸工艺参数对铝合金汽缸体孔隙率的影响 总被引:1,自引:1,他引:0
通过测量铸件热处理前后密度变化率,系统研究了压铸过程中浇注温度、铸造压力、快压射速度、快压射切换位置等工艺参数对铝合金汽车空调压缩机汽缸体孔隙率的影响规律.结果表明,铸件内的孔隙率随着浇注温度的升高和快压射速度的增加而增大,随着快压射切换位置的增加而减小,随着铸造压力的增加先增大后变小.综合考虑,浇注温度为700~720℃,铸造压力为104 MPa,压射速度为1.5 m/s,快压射位置为320 mm时,铸件孔隙率最小,性能最好. 相似文献
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设定了慢压射工艺参数和临界速度优化方案,测定了不同慢压射条件下AM50压铸件的密度和力学性能,研究了不同匀速慢压射条件和优化方案情况下铸件的卷气,讨论了慢压射工艺与铸件强度的关系.结果表明,慢压射速度对铸件卷气有较大影响,并存在临界慢压射速度使压室卷气减少;在优化低速工艺方案条件下,选择合理的减速位置是关键因素,可以进一步减少卷气,使压铸件具有更高的密度和强度. 相似文献
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《特种铸造及有色合金》2016,(5)
采用自行研发的自孕育制浆技术制备AM60半固态浆料,利用冷室压铸机对浆料进行流变压铸成形试验,研究压射速度对铸件缺陷形成的影响。结果表明,当压射速度小于0.5m/s时,铸件充型不足;增大至2.0m/s后,铸件充型完整,但充型末端易出现冷隔缺陷;压射速度大于7.0m/s导致铸件出现严重飞边。显微组织分析表明,压射速度增大,铸件内微气孔增多且尺寸增大,铸件边缘液相偏析程度减小,同时内部夹杂增多,夹杂物尺寸较大;当压射速度小于1.0m/s时,初生相形貌发生粗化,液相中二次枝晶增多。因此,高压射速度能在一定程度上提高流变压铸件显微组织的均匀性,但同时使铸件气孔、夹杂缺陷增多,不利于提高半固态压铸件的力学性能。 相似文献
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《中国有色金属学报》2017,(3)
利用Procast模拟软件分析AZ91D镁合金薄壁手机支架件的充型过程与凝固过程;结合模拟与实验研究不同工艺参数对薄壁压铸件表面质量、密度、组织及力学性能的影响,并探索出合适的工艺参数。结果表明:薄壁支架件所产生的缺陷类型及位置与模拟结果相吻合;浇注温度和快压射速度对薄壁件的压铸成形具有重要影响,适当降低浇注温度或提高快压射速度均有利于改善铸件的表面质量,减少铸造缺陷、细化晶粒和提高力学性能。对于AZ91D镁合金薄壁手机支架件压铸,合适的浇注温度和快压射速度分别为670℃和2.3 m/s,在此工艺参数下生产的铸件表面质量良好,晶粒细小,其平均尺寸仅为5.1μm,铸件密度高,气孔率仅为2.0%,铸件力学性能优异,其抗拉强度、屈服强度、伸长率和硬度分别为306 MPa、203 MPa、6.0%和86 HV。 相似文献
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应用具有不同浇道尺寸的简单圆形拉伸试样研究压铸工艺参数对ADC12铝合金超低速压铸件性能的影响,以优化超低速压铸工艺及其参数。试验结果表明,各种超低速压铸工艺条件下铸件的密度都比普通压铸高,影响铸件性能的主要因素不再是气孔,而是合金的凝固组织及飞溅凝固片和氧化夹杂等缺陷。在超低速实验条件下,浇道截面尺寸越大,对铸件性能影响越大,不同浇道尺寸对应有最佳浇道速度,在试验的三种浇道条件下,最佳浇道速度均低于0.6m/s;模具预热温度、浇注温度、铸造压力都有最佳值;在无增压条件下,仅采用较大的压射压力也可使铸件获得较好的力学性能。 相似文献
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研究了不同内浇口速度、内浇口形状对超低速ADC12铝合金压铸件性能的影响规律,探讨了不同内浇口速度和尺寸对铸件微观组织及力学性能的影响.结果表明,各种超低速压铸工艺条件下铸件的密度都比普通压铸要高;在超低速试验条件下,内浇口截面尺寸越大,对铸件性能影响越大;不同内浇口尺寸对应有最佳内浇口速度,在试验的3种内浇口条件下.最佳内浇口速度均低于0.6 m/s;在最佳内浇口速度时,铸件的α相和共晶硅相尺寸都比较细小. 相似文献
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通过Magma软件对汽车发动机铝合金链条盖充型凝固过程进行模拟分析,确定了最优的压铸工艺方案:浇注温度为670℃,模具初始温度为150℃,慢压射速度为0.3m/s,快压射速度为3m/s。用优化的压铸工艺方案进行生产,得到了合格的链条盖铸件,验证了模拟结果的正确性。 相似文献
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固定浇注温度和铸型温度,研究压射速度和压射比压对压铸AM60B合金组织与性能的影响。实验结果表明:在其它工艺参数一定,压射速度和压射比压变化对压铸AM60B合金组织与性能的有较大的影响。当铸型温度为180℃,浇注温度为680℃;压射速度为3.0m/s-3,5m/s,压射比压为70MPa,AM60B合金可以获得力学性能较好的铸件。 相似文献