水电站调压室稳定断面选择探讨

水电站调压室稳定断面的选择，对于引水发电系统的稳定性、涌波水位以及工程投资等都有很大的影响。数值模拟计算方法，能将众多重要的非线性因素加入数学模型中，选择出最优的调压室稳定断面。结合一工程实例进行了调压室稳定断面选择的计算研究，取得满意结果。     

水电站尾水调压室断面面积敏感性分析研究

基于瞬变流理论,采用弹性水锤特征线法,建立合理的边界条件,对有较长尾水隧洞的水电站调压室断面面积变化敏感性进行数值模拟分析,重点研究尾水调压室的断面面积对大波动工况下的调压室水位波动、机组最大转速升高率、蜗壳末端压力变化和水力干扰工况下对水电站机组出力摆动的影响。对同一特征工况,在大波动下,调压室断面直径为28 m,即断面面积为615.752 m2时,调压室最低涌浪水位达到2 218.97 m,蜗壳末端最大压力达到269.17 m(压力升高24.48%),机组转速最大上升率达到42.19%,满足调节保证计算要求。水力干扰工况下,并入同一电网时,随着调压室断面面积增加,机组出力摆动减小,对于大电网而言,出力摆动相对差值变化较小,两台机组甩负荷时,受扰机组出力摆动相对差值相差0.08%,一台机组甩负荷时,受扰机组出力摆动相对差值相差0.03%。综合考虑计算结果及调压室的工程经济性,推荐本电站调压室断面面积取615.752 m~2。     

气压式调压室稳定断面研究

本文在考虑附加阻抗和调压室底部流速水头的条件下,进行了气压式调压室小波动稳定断面的理论推导,得到了气压式调压室临界稳定断面的解析表达式。该式适用范围广,既包括了Thoma的稳定断面的理论,又包括了R.Svee的稳定断面的理论。文中指出,设置阻抗和考虑调压室底部流速水头,可以减小气压式调压室的稳定断面。     

崖羊山水电站大断面地下矩形调压室设计创新

崖羊山水电站上游式大断面地下矩形调压室,断面尺寸43.5m×15m,总高达69m,采用纵、横向无支撑的薄壁结构,由围岩和一次支护为主承担山岩压力和内外水压力,并合理布置了排水系统,较好解决了围岩和结构结的稳定问题,在国内属首次应用,节省了工程投资,又加快了施工进度。     

某西部大型水电站下游调压室稳定断面选择

某西部水电站工程规模巨大,左右岸两侧各9台机组,每3台机组共用一个规模巨大的下游阻抗式调压室。本文通过对复杂输水系统下游调压室托马临界稳定断面面积的计算方法、控制工况选择及各影响因素分析、计算,最终确定合理的下游调压室稳定断面面积,为其它类似工程提供参考依据。     

西沟水电站调压室优化设计

西沟水电站技施设计针对引水隧洞长、电站水头高和调压室处地势低的特点，为降低调压室的高度、缩小调压室容积，避免在地面以上修建高大的调压塔，经过多方案的研究和优化，设计了具有阻抗差动作用的带有上外室的溢流式调压重。这种新型调压室结构简单，技术要求不高，布置灵活，作用功能多，涌浪幅值小，工程造价较低，同双室式和外溢流式调压室比较，可节省投资近３０％。     

气垫式调压室稳定断面的研究

本文采用李亚谱诺夫稳定性理论,对气垫式调压室波动稳定性的非线性微分方程进行分析,推出质体波动稳定面积公式。并以实例验证。     

减小调压室稳定断面措施的探讨

在多台机组共用调压室的水电站,设想一部分机组按出力为常数调节,另一部分机组则按导叶开度为常数调节。后者机组的调速器只当机组开启和关闭时才工作,而机组正常运行时的小负荷变化调速器不动作。这样就增加了共用调压室的稳定性,调压室稳定断面相应减小。按照这样的设想,本文作了理论分析和推导。研究表明,让一部分机组按导叶开度为常数调节,可显著减少调压室的稳定断面。这种调节方式可望成为减小调压室稳定断面的有效措施,并带来巨大的经济效益。     

海甸峡水电站调压室稳定断面选定及其涌波计算

海甸峡水电站位于甘肃省临洮县西南约38km的洮河干流上,是洮河水能梯级开发的第21个梯级电站,电站建成后主要用于发电。电站调压室设计参照国内已建电站运行经验,在充分考虑系统运行边界条件和调速器作用的前提下,将调压室的实际断面面积取按托马(Thoma)准则计算的稳定断面面积的40%。     

大朝山水电站尾水调压室施工

大朝山水电站地下厂房不调压室是目前亚洲规模最大的尾水调压室，长２１７．４ｍ，，宽２２６４ｍ，高７２．６３ｍ。本文详细介绍了尾调室开挖，支护的程序及施工方法。     

水电站调压室的稳定性研究

调压室的几何形状与断面尺寸是和水头损失是密切相关的,减少尾水调压室的水头损失是优化调压室系统设计的重要内容之一.对待建及已建电站的调压室的稳定性进行分析,具有非常重要的现实意义.文章讨论了"理想"调速器情况下,忽略压力管道水流、机组和负载频率的调节过程中,调压室所需满足的断面要求.最后,重点探讨了不同水位波动情况对调压...     

地下水电站的气垫调压室

自七十年代初期气垫调压室的概念提出以来,已有9个基本无衬砌的气垫调压室在挪威投入使用。它们被用于长为13km 的引水隧洞中。其中6个自建成后运行情况令人满意,两个作了减少气损的补救工作。本文介绍至今仅在挪威才有的气垫调压室的几何形状、动态特性、运行情况及其性能。同时探讨岩石洞室的气损问题,简述两个调压室的补救工作,提出设计气垫调压室的建议。     

太平驿水电站调压室设计

太平驿水电站调压室为地下差动式，内径２５．６ｍ，开挖直径达２８．６ｍ，开挖高度８０ｍ，其模型属国内最大的调压室之一。本文就调压室的结构布置、水力计算、结构计算等作一介绍。     

地下水电站的气垫式调压室

在挪威,自70年代开始采用气垫式调压室以来,目前已有9处投入运行,其中有6处质量令人满意,有2处为减少空气损失曾进行过修补处理。本文介绍了这类调压室的几何形状、动力特性、运行情况等,并对硐室中的空气损失计算,漏气处理方法及设计方案等作了简要探讨。     

水电站尾水调压室型式的试验研究

目前，水电站的尾水调压室大多采用简单式型式，为了比较它与差动式和阻抗式尾水调压室的优劣，作者对三种型式的尾水调压室从水击波的反射特性、调压室的涌浪高低、水头损失的大小，以及工程结构的难易等方面进行了对比试验．本文通过对试验结果的分析和研究，评述了选用至动式或阻抗式尾水调压室比选用简单式尾水调压定更为经济适用，文中并有举例计算．     

水电站调压室托马临界稳定断面公式再认识

托马临界稳定断面公式通常被认为是含调压室的水电站输水发电系统运行稳定性判别的重要依据。本文首先从理论上论证了刚性水体假设与等出力调节方式下,系统不可能稳定运行;之所以能够得到托马临界稳定断面公式,是由于推导过程中忽略了调压室后压力管道与机组后尾水道的水体惯性,而这恰是导致系统不稳定的关键因素。其次针对实际弹性水体,理论上论证了等出力调节方式下,真实的水力发电系统也不可能稳定运行;同时指出含调压室的水电站输水发电系统稳定性主要取决于水轮机上下游侧的水锤反射系数;无论是调压室前引水道还是调压室后的压力管道与尾水道,管道内的摩阻均有利于稳定,调压室面积大小对稳定影响相对较小;等出力调节模式下,无论是采用刚性水体假设还是针对实际弹性水体,含调压室的水电站输水发电系统一定是不稳定的,一个不稳定的系统不可能存在稳定断面,托马临界稳定断面在理论上是不成立的。     

试论取消水电站调压室的可行性与合理性

调压室是减小水击压力、提高调节系统稳定性的比较可靠的平压建筑物.因而长期以来它是长引水道特别是长尾水隧洞和调峰调频电站最常用的具有自动调节功能的水电站建筑物.但是它需要一定的高度和容积,而且结构复杂施工条件较差,这就使电站投资加大,工期拉长.也很自然地使电站设计者萌发了许多遐想:是否长引水道电站一定要设置调压室,如果取消,其可行性、合理性又怎样呢?文中针对这一问题进行了探讨     

挪威地下水电站的气垫调压室

一、概述在山区河流上修建电站,隧洞引水结合地下厂房的开发方式是常用的开发方式之一。对于长隧洞引水的电站,调压室(井)是目前电厂运行所必需的设施。按传统的习惯布置,调压井一般都有自由水面、位于近乎水平的引水隧洞和近乎垂直的压力斜井(高压管道)的交叉处。由于隧洞掘进水平的提高,长隧洞的开挖底坡已可达到1:10甚至