一种立式锅炉集箱的独特设计

介绍一种新型半管式环形集箱的设计，包括两方面的内容：一是新型集箱结构与传统结构形式集箱的区别；二是新型半管式环形集箱的设计制造工艺比较和模拟试验，确认新型半管式环形集箱的安全性和可靠性。     

立式贯流锅炉环形集箱强度计算的探讨

针对目前立式贯流锅炉环形集箱强度计算所采用的方法的不足，提出第三种更符合实际应力状态的计算方法，并保证在满足安全的条件下取材更经济。     

环型集箱应力分析及强度评定

本文对大型CFB锅炉主要受压元件之一环形集箱的温度场、热应力场及机械应力场做了分析、计算，并对其进行了强度评定和锅炉使用寿命期内的寿命校核计算。     

用等径孔桥集箱强度计算程序计算不等径孔桥

对引进的CE公司集箱强度计算程序进行了改进,论述了用现行的等径孔桥集箱强度计算程序计算不等径孔桥的原理、方法和步骤。这一方法的提出,进一步扩大了现行计算机程序的使用功能,更好地满足了工程设计的需要。     

椭球封头集箱端部应力分析及与几何形状的关系

本文概要介绍了对三种形状系数不同的椭球封头集箱试件所进行的有限元分析与电测试验、爆破试验。从而较详细地了解了集箱端部的应力分布及其与形状系数的关系。     

CFB锅炉环形集箱的制造工艺

介绍了循环流化床锅炉旋风分离器环形集箱的结构特点,依据其特殊的结构制定出整体的制造工艺方案.然后详细论述了上部和下部环形集箱的工艺流程和主要的工艺措施,并提出制造精度的控制方法、筒身加工和整体装配工装的设计,为大型循环流化锅炉旋风分离器环形集箱的制造提供了可以借鉴的方法.     

应用旋流器控制并联管组中流量分配的实验研究

在分配集箱的进口处加装一只旋流器,使进入集箱中的流体发生旋转,增加沿程摩擦阻力对集箱静压分布的影响,从而达到控制并联管组流量分配的目的。在旋流条件下所得出的离散型数学模型,能够预测不同旋流强度下的集箱静压分布和管流量分配,计算值和实验结果吻合良好。图１０参６     

锅炉管组集箱静压分布的离散模型

集箱中的静压分布是计算诸如过热器和再热器锅炉管组流量分配的关键。由于集箱中的流动情况十分复杂，在目前的计算方法中，采用连续模型来简化静压分布。一种方法是用一条简单的抛物线静压分布曲线；另一种方法是假定一条连续的长槽来代替集箱上离散的支管。该文通过理论分析和实验结果的比较，指出这些连续模型存在的问题，并通过沿集箱长度有支管和无支管的实际情况列出的动量方程得出离散模型下的静压分布。离散模型的计算结果和     

环形集箱制造工艺分析与探讨

上海锅炉厂有限公司近期制造的 2台CFB锅炉旋风筒环形集箱制造中出现的问题 ,如 :环形集箱本体弯制圆度及平面平整度控制问题 ;焊接变形控制问题 ;水压试验余量问题以及在最近制造的出口美国517t/hCFB锅炉中出现的大直径环形集箱装配场地问题等 ,介绍在该台 517t/hCFB锅炉制造中采取的一些针对性措施 ,并对环形集箱制造工艺进行一些分析、探讨和总结     

两种计算集箱最小壁壁厚方法探讨

本文对ASME第I卷中的集箱最小壁厚强度计算的两个公式进行分析比较,两公式随着w值的增加,两公式的计算最小壁厚差别越来越大。对于w值的增大,采用数值模拟计算,根据ASME标准对集箱进行评定,两公式计算的集箱最小壁厚都满足强度要求。     

对蒸汽锅炉集箱蠕变和持久强度的研究

当前采用同一种方法检查集箱和蒸汽管道的蠕变。尽管集箱和蒸汽管道的结构有明显区别,但是报废标准却一样。众所周知,集箱与蒸汽管道的区别是集箱有大量径向孔,导致集箱壁强度减弱。集箱减弱区中的     

电站锅炉过热器再热器集箱阻力计算方法的探讨

由于电站锅炉过热器和再热器管组集箱中蒸汽的流动工况和压力损失机理比较复杂,所以对于是否需要计算集箱阻力这一项阻力一直有不同的看法.本文从水动力和基本原理出发,阐明了集箱阻力的实质,并以一台300MW机组电站锅炉中的几级过热管组为例,说明该项集箱阻力损失可以占过热器或再热器管组的10～30%,如不计算是不确当的.将使过热器或再热器系统的阻力计算结果偏小。     

根据高压蒸汽过热器出口集箱加热条件选择蒸燃联合装置启动蒸汽初温

正据《Теплоэнергетика》2013年6月刊报道,ВТИ(全俄热工研究所)的专家提供了蒸燃联合装置的高压蒸汽过热器出口集箱和蒸汽管道许用初温和加热速度分析的结果,这些许用值是为了保证其循环强度所需的条件。蒸汽过热器出口集箱是决定蒸燃联合装置所有类型启动持续时间的余热锅炉关键部件之一。在某些类型启动条件下,尤其是从冷态启动时,蒸汽和集箱金属初始温差是影响集箱循环强度的一个决定性因素,该初始温差的极限值现在没有规定。用集箱的三维数学模型进行的计算结果表明,对于给定的蒸汽流量和集箱金属初始温度,在启动时其热     

来流予旋的环形扩压器性能的估算方法

文中提出了来流予旋的环形扩压器性能的估算方法。本方法以一元势流假设为基础,应用摩擦系数这一参数来计算摩擦损失。对不同几何形状的环形扩压器所做的理论估算与实用的试验数据很符合。此外,编制了一种计算机程序,这就有可能使本分析方法实际用来设计来流予旋的环形扩压器。     

电站锅炉过热器、再热器分配集箱静压分布计算方法的改进

分配集箱中的静压分布取决于集箱中的流动阻力使静压下降和支管分流使静压上升的综合作用结果。现有的计算方法一般是用一条抛物线简单地描述集箱静压分布，或将支管形式的分配集箱简化成在集箱上开一条均匀宽度的长槽。作者通过理论分析和实验结果，指出这些简化存在的问题，提出了与实际流动情况相一致的离散型数学模型。     

截面形状改进设计对缸盖鼻梁区沸腾传热的影响

针对高强化柴油机气缸盖排气门鼻梁区严重的热负荷问题,考虑到不同截面形状沸腾管冷却效果的差异性,在将气缸盖鼻梁区水腔截面结构分别简化为T形、矩形加V形及矩形加半圆形等基础上,对其截面进行了改进设计.采用气、液两相流沸腾传热计算模型,对截面形状改进前、后鼻梁区结构与冷却水腔所组成的流固耦合传热系统进行了仿真计算,计算结果与气缸盖温度场试验结果具有较好的一致性.在此基础上,采用试验设计方法,研究了截面形状改进前、后冷却水进口速度和温度对鼻梁区最高温度的影响.结果表明:截面形状改进后冷却水进口速度和温度对鼻梁区最高温度也具有重要影响;当冷却水进口速度最小或温度最大时,改进后3种截面形状都更有利于鼻梁区的沸腾冷却;改进后在相同的进口速度或温度条件下T形截面形状流道鼻梁区最高温度始终小于改进前.     

电站锅炉过热器,再热器分配集箱静压分布计算方法的改进

分配集箱中的静压分布取决于集箱中的流动阻力使静压下降和支管分流使静压上升的综合作用结果。现有的计算方法一般是用一条抛物线简单地描述集箱静压分布，将支管形式的分配集箱筒化成在集箱上开一条均匀宽度的长槽。作者通过理论分析和实验结果，指出这些简化存在的问题。提出实际流动情况相一致的离散型数学模型。     

集箱封头热挤压成型过程分析

分析了工业锅炉集箱封头热挤压成型过程,介绍了热挤压时变形力的计算方式和最佳成型温度,对集箱封头的三种成型工艺进行了此较,认为热挤压成型工艺是比较先进的。     

耐火材料导热系数与炉内温度的关系及其炉壁温度计算

多层耐火材料结构式工业炉炉壁耐火材料的导热系数随其炉内温度的变化而不同。针对平板炉壁型、矩形截面炉壁型和圆筒形截面炉壁型3种不同形状结构的工业炉，介绍了多层耐火材料结构式工业炉炉壁耐火材料在炉内温度变化条件下炉壁温度分布的计算方法。给出了实际计算例。     

单排径向拉拔管集箱的应力分析与评定

在操作工况2.2 MPa的条件下,对新型对接焊的单排径向拉拔管集箱进行了有限元分析及应力测定,将两者结果进行比较和分析评定,得出单排径向拉拔管集箱的有限元计算与实测应力分布的结果基本一致,最大应力位于管集箱拉拔头拐角处,应力满足强度要求,疲劳寿命超过106周期.