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采用双SBR和人工配水进行试验,考察了厌氧选择器中硫酸盐还原对好氧反应器内活性污泥沉降性能的影响。结果表明,当进水硫酸盐浓度一定时,厌氧选择器的水力停留时间越长,则硫酸盐的还原程度越高;当厌氧选择器的水力停留时间一定时,进水的硫酸盐浓度越高,则硫酸盐的还原程度越高。当进水硫酸盐浓度为85 mg/L、在厌氧选择器水力停留时间为60 min时,好氧反应器内已有污泥膨胀迹象;当进水硫酸盐浓度为125 mg/L、在厌氧选择器水力停留时间为60min时,好氧反应器内开始发生污泥膨胀,镜检发现活性污泥中存在大量丝状菌;当进水硫酸盐浓度为250 mg/L、在厌氧选择器水力停留时间为20 min时,好氧反应器内活性污泥膨胀严重,反应器内污泥浓度降低,出水漏泥现象严重,影响到反应器的处理效果。 相似文献
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SBR反应器内基质降解的动力学分析 总被引:1,自引:0,他引:1
《山西建筑》2016,(12)
分析了序批式活性污泥法(SBR法)反应器内基质降解的动力学过程,推导出动力学模式,提出了反应动力学参数的求定方法,利用试验结果对动力学关系式进行了回归分析,求得污水的动力学参数,为应用序批式活性污泥法提供了设计依据。 相似文献
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以厌氧产氢反应器出水为底物,在序批式反应器中研究了好氧颗粒污泥的培养过程。结果表明,以厌氧产氢反应器出水为底物,在60d内能够培养出粒径大、沉降性能优异且对污染物去除能力强的好氧颗粒污泥。在活性污泥的颗粒化过程中,伴随着污泥体积指数的减小。污泥的粒径和沉速增大,反应器内的污泥浓度增加,从而提高了反应器的处理效能。 相似文献
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采用好氧活性污泥法、悬浮载体膨胀床及厌氧生物反应器分别对含腈废水进行一级处理。实验结果表明,由于含腈废水的CN -毒性和难降解有机物含量高,好氧活性污泥法不适合处理含腈废水。随着活性污泥反应器运行时间的延长,污泥逐渐失去活性,大量微生物死亡。悬浮载体膨胀床处理含腈废水的效果较差,污染物去除率低于15%。厌氧生物反应器适于用作含腈废水的一级处理,污染物去除率可达到35%以上,而且可以改善水质,提高含腈废水的可生化性,有利于后续的生物处理工艺对含腈废水的深度处理。 相似文献
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采用低浓度城市生活污水,以好氧絮状活性污泥为接种污泥,在3个不同运行条件的序批式反应器(SBR)中培养好氧颗粒污泥,并考察了其降解特性.结果表明,通过对剪切力、沉降时间等运行参数的调控,3个反应器(R1~R3)分别在第14、16和14天出现了细小颗粒,成熟后的颗粒污泥粒径可达到1.0 mm,其中R1、R2中颗粒的粒径无明显差别,而R3中颗粒的粒径较R1,R2中的略大;成熟的颗粒污泥周围出现大量原生动物,各反应器内污泥的SV1值保持在29-40 mL/g内,显示出良好的沉降性能.成熟的颗粒污泥对有机碳源具有较强的吸附与降解性能,并且具有同步硝化反稍化能力.各反应器出水COD浓度稳定在30 mg/L左右,NH4+-N浓度<1.0mg/L,对污染物的去除效果良好. 相似文献
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采用微电极考察了SBR系统活性污泥微环境中的硝化反应。结果表明:当活性污泥絮体中的DO为1.95 mg/L时,絮体处于好氧状态,仅发生硝化反应,氨氮转化为硝态氮的比率较高;而当DO为0.24 mg/L时硝化反应受到抑制,氨氮转化为硝态氮的比率降低。另外,当进水NH4+-N为6.5 mg/L时硝化反应进行得较完全;当进水NH4+-N为13 mg/L时硝化反应进行得不完全,去除的氨氮中只有40%转化为硝态氮。借助微电极能从微观角度验证SBR反应器内发生的硝化反应,量化絮体内部DO、NO3-、NO2-和NH4+浓度的变化,因而将其作为微观测定工具应用于SBR系统是可行的。 相似文献
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以SBR与AAO反应器作为序批式和连续流操作的代表工艺,以氨氮浓度变化为冲击条件,研究了Ca~(2+)对自养菌呼吸速率的影响。结果表明:连续流反应器抗冲击能力更强,在相同氨氮冲击负荷下,AAO反应器的氨氮去除率最低降至37%,明显高于SBR的26%;AAO反应器内污泥絮体结构变松散,平均粒径和最大吸附容量(Q_(max))均增大,而SBR内污泥絮体结构则在松散后发生了解体,平均粒径先增大后减小,Q_(max)增加更为明显,故AAO反应器内污泥结构比SBR内的更密实。投加Ca~(2+)测定自养菌比呼吸速率(SOUR_n)后发现,SBR反应器在驯化稳定期(P_1)的SOUR_n平均提升了0.3 mgO_2/(gMLSS·h),氨氮冲击期(P_2)的SOUR_n平均提升了0.5 mgO_2/(gMLSS·h),而AAO反应器在冲击期平均提升了0.4 mgO_2/(gMLSS·h),显然在冲击期投加Ca~(2+)对SBR的SOUR_n提升更高,因此,投加Ca~(2+)对自养菌的比呼吸速率有强化作用,且强化作用的强弱与活性污泥的密实度有关,结构越松散,Ca~(2+)强化作用越明显。该研究结果为污水厂在氨氮冲击下活性污泥系统的安全运行提供了一种新技术手段。 相似文献
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将有效微生物(EM)富集培养液分别引入序批式反应器(SBR)和序批式生物膜反应器(SBBR),构成新型的EM—SBR和EM—SBBR污水处理系统,以不接种EM的SBR和SBBR为对照,分别考察了各反应器的除污效果。结果表明,当EM在SBR中形成稳定的优势菌群后,可显著提高活性污泥的浓度,并可改善污泥的沉降性能;EM—SBR在曝气时间为4 h时对COD和NH4^+-N的去除率均大于94%,EM—SBBR对COD和NH4^+-N的去除率比对照组均高出7%左右;EM—SBR因菌种随出水流失造成除污效果下降而需要周期性投菌,EM—SBBR因附着性生物膜的存在有效减少了菌种的流失量,从而使其投菌周期较EM—SBR的大为延长,EM—SBBR除污效果周期性下降的主要原因为菌种退化。 相似文献
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好氧颗粒污泥发生丝状菌污泥膨胀的控制措施 总被引:3,自引:0,他引:3
在SBR反应器内接种好氧颗粒污泥,经驯化后对人工模拟废水的处理效果良好。考察了培养过程中污泥形态的变化以及发生丝状菌污泥膨胀时反应器对污染物的去除效果,并探讨了丝状菌在污泥颗粒化过程中的作用以及控制丝状菌污泥膨胀的方法。结果表明,丝状菌污泥膨胀对COD的去除率有影响,但对去除NH3-N、TP的效果影响不大。通过增加反应器内的水力剪切力对控制丝状菌污泥膨胀有一定的效果,而减小C/N值,均衡进水中的营养可从根本上解决污泥膨胀问题。成熟的好氧颗粒污泥的MLSS约为3 000 mg/L,沉降性能较好,SVI为77 mL/g;对COD、NH3-N、TP均具有较高的去除率,分别达到94.52%9、5%9、0%左右。 相似文献
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针对集便器污水高COD、高NH_3-N、高SS的特点,在SBR反应器启动前,选择了逐渐加大进水COD质量浓度的方法驯化污泥,研究了COD、TN、NH_3-N等指标随污泥驯化时间的变化关系。并根据DO质量浓度、曝气时间和COD质量浓度对SBR反应器处理效能的影响,优化了反应系统。 相似文献
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《中国给水排水》2015,(3)
污泥转移SBR工艺的特点是在并联运行的SBR间以污泥回流方式实现活性污泥的筛选与转移利用,从而提高系统除污效能。对比了该新型工艺与传统SBR工艺的污泥总量及浓度变化,并研究了污泥转移量对污泥沉降性能和处理效能的影响。结果表明,通过污泥转移可显著提高SBR池中的活性污泥总量,当污泥转移量为15%、30%、40%时,单池SBR中的污泥总量比传统SBR分别提高了8.1%、17.7%、34.5%,SVI平均值分别为208、96、94 m L/g,系统的充水比分别可达到39%、45%和56%,污泥转移使新工艺的处理能力比传统工艺分别提高了30%、50%和87%。另外,污泥转移量对工艺除磷性能影响显著,在30%转移量的优化工况下,出水水质可达到《城镇污水处理厂污染物排放标准》(GB 18918—2002)的一级A标准。 相似文献
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好氧颗粒具有良好的沉降性能、较高的生物量和高容积负荷条件下降解高浓度有机废水的良好生物活性,是提高生物反应器效能的重要物质。与传统的活性污泥法相比,可简化工艺流程、减少污水处理系统的容积和占地面积、降低投资和成本。随着对好氧颗粒污泥研究的不断深入,将好氧颗粒污泥应用于实际污水处理得到越来越多的关注。文中以校园生活污水为处理对象,在SBR反应器中接种絮状污泥,通过增加曝气头个数,在低表观气速的前提下成功培养出稳定的好氧颗粒污泥,MLSS达7000mg·L-1左右,SVI最终稳定在38ml·g-1,COD、P、NH3-N的去除率分别达到89%、87.81%、98.72%,说明好氧颗粒污泥对实际生活污水具有较好的处理效果,并且达到了节约能源的目的。 相似文献