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针对生物流化床处理乙二醇污水过程中容易产生污泥膨胀的问题,对生物流化床运行工艺条件进行详细考察,并总结出产生丝状菌膨胀和非丝状菌膨胀的原因。结果表明,当生物流化床污泥沉降比为15%~40%,系统运行温度≥25℃,乙二醇污水pH控制在5~11,COD容积负荷6 kg/(m3·d)时,可以有效防止污泥膨胀现象的发生。 相似文献
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平板膜生物反应器低氧条件创造的试验研究 总被引:1,自引:0,他引:1
平板膜生物反应器创造低氧条件过程中,先后尝试外部循环法、密封曝气法及敞开曝气法3种方法.在满足错流流速的条件下,经过改进试验方法和装置,敞开曝气法取得成功,使DO质量浓度处于0.12~1.39mg·L-1之间,平均为0.47 mg·L-1在该低氧条件下,SVI达到262~331 mL·g-1,产生污泥膨胀;有机物去除率达到81.9%~98.2%,说明污泥在膨胀状态下能达到良好的去除效果.根据显微镜观察和革蓝氏染色试验结果,确定反应器中的丝状菌是浮游球衣菌. 相似文献
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文章对某印染污水处理厂好氧池发生泡沫和污泥膨胀的原因进行了初探,发现污泥膨胀和泡沫主要由于酸化水解出水硫化物偏高促使硫代谢丝状菌的过量增殖而引起。在实际应用中,投加适量聚合氯化铝在控制泡沫和污泥膨胀发生取得良好的效果。 相似文献
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为实现丝状菌膨胀的好氧颗粒污泥(AGS)的修复,通过在序批式活性污泥(sequencing batch reactor activated sludge process,SBR)反应器中设置厌氧生物选择段以抑制丝状菌生长,并研究了修复过程中污泥基质降解动力学参数变化。膨胀AGS表面包裹了大量丝状菌(污泥体积指数SVI高达186.56mL/g),但恢复过程中膨胀AGS的比例逐渐减少,表面逐渐变得清晰、规则,21d时污泥膨胀趋势已完全得到遏止,最终AGS的污泥沉降比SV30/SV5、SVI和颗粒化率分别为0.92、48.74mL/g及92.79%,并表现出良好的污染物去除效果。通过双倒数法拟合得到丝状菌膨胀AGS的饱和常数和最大比增长速率分别为75.67mg/L、0.47h–1,该值略高于普通活性污泥,但远低于恢复稳定后AGS的354.47mg/L、1.43h–1。因此,在厌氧生物选择段创造的高底物浓度环境下,AGS中菌胶团细胞可优先获得基质并实现增殖,而丝状菌由于生长受到抑制而逐渐被淘汰,最终在22d内实现膨胀AGS的修复。 相似文献
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为研究耐盐污泥膨胀发生的原因、过程以及控制方法,利用革新MUCT工艺重点考察了10 mg.L-1盐度长期驯化的耐盐污泥在低溶解氧条件下发生污泥膨胀的过程。通过不同方式进行控制,同时比较膨胀前后系统对有机物和氮磷的去除能力,结合污泥微膨胀节能理论提出利用污泥微膨胀提高含盐污水生物处理效率的方法。结果表明:耐盐污泥在长期低溶解氧条件下会发生膨胀;盐度降低导致污泥膨胀加剧;提高盐度可有效抑制其膨胀;当好氧2段溶解氧(DO2)维持在1.0 mg.L-1,好氧1段溶解氧(DO1)维持在2.0 mg.L-1时,污泥容积指数(SVI)维持在190~210 ml.g-1之间,稳定处于微膨胀状态。微膨胀状态下系统出水浊度大大降低,可以利用低氧微膨胀状态提高含盐污水处理效率。 相似文献
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针对引发丝状菌污泥膨胀的因素较多且其机理模型难以表达的问题,从丝状菌生长动力学角度提出了一种污泥体积指数(SVI)简化机理模型。首先,通过研究丝状菌污泥膨胀的形成过程,分析引发丝状菌污泥膨胀的影响因素,获得了影响因素与SVI之间的关系;其次,确定影响SVI的主要因素,设计出SVI的简化机理模型,并利用数据分析和统计方法校正了模型中的参数;最后,将该简化模型应用于实际污水处理厂,实验结果显示该模型能够较好地反映丝状菌污泥膨胀发生过程,获得较高的SVI预测精度。 相似文献
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为了考察污泥微膨胀低能耗方法在间歇序批式(SBR)反应器中应用的可行性,采用实际生活污水进行试验,研究了污泥膨胀的启动、过度膨胀的抑制以及微膨胀的维持方法。结果表明,在pH7.0~8.0,温度(23±0.5)℃时,连续进水和单纯设置好氧段可以快速启动低氧丝状菌污泥膨胀。减少好氧时间和设置前置缺(厌)氧段可以有效地抑制丝状菌繁殖。微膨胀启动成功后,根据反应条件及处理要求的改变及时调整SBR运行方式,可将系统稳定地维持在微膨胀状态。低氧微膨胀状态下处理实际生活污水,出水氨氮浓度、磷浓度和悬浮物浓度(SS)可分别控制在4.5mg.L-1、0.2mg.L-1和5.0mg.L-1以下。每周期中联合利用DO、pH等在线参数可以实时了解系统生化反应的进程。 相似文献