丙烯酸酯三嵌段热塑性弹性体增韧有机玻璃EI北大核心CSCD

研究了甲基丙烯酸甲酯(MMA)-丙烯酸丁酯(BA)三嵌段热塑性弹性体(PMBM)对有机玻璃的冲击强度及其他性能的影响。加入少量链段组成为6k_(PMMA)-53k_(PBA)-6k_(PMMA)的PMBM能明显提高有机玻璃的冲击强度,当加入量为3%时,增韧效果最佳,冲击强度达到4.76kJ/m^2,提高了126%。当PBA段长度固定时,不同PMMA链段质量含量对增韧效果也有很大影响,当PMMA链段质量分数为42.5%,增韧效果最佳,冲击强度提高了86%。通过扫描电镜分析表明PMBM/有机玻璃共混物的断裂面表现出典型的韧性断裂特征。通过动态力学分析、透光率测试表明,PMBM的加入对有机玻璃的耐热性、光学性能影响很小。     

丙烯酸酯三嵌段热塑性弹性体增韧有机玻璃EI北大核心CSCD

研究了甲基丙烯酸甲酯(MMA)-丙烯酸丁酯(BA)三嵌段热塑性弹性体(PMBM)对有机玻璃的冲击强度及其他性能的影响。加入少量链段组成为6k_(PMMA)-53k_(PBA)-6k_(PMMA)的PMBM能明显提高有机玻璃的冲击强度,当加入量为3%时,增韧效果最佳,冲击强度达到4.76kJ/m^2,提高了126%。当PBA段长度固定时,不同PMMA链段质量含量对增韧效果也有很大影响,当PMMA链段质量分数为42.5%,增韧效果最佳,冲击强度提高了86%。通过扫描电镜分析表明PMBM/有机玻璃共混物的断裂面表现出典型的韧性断裂特征。通过动态力学分析、透光率测试表明,PMBM的加入对有机玻璃的耐热性、光学性能影响很小。     

聚酯型热塑性聚氨酯弹性体的合成及对聚氯乙烯的增韧EI北大核心CSCD

以二苯基甲烷二异氰酸酯(MDI)、聚ε-己内酯多元醇(PCL)及1,4-丁二醇(1,4-BDO)为原料,成功设计合成了聚酯型热塑性聚氨酯弹性体(TPU)。合成条件:异氰酸酯指数R=0.98,温度60~70℃,反应时间1 h。通过元素分析、红外光谱、核磁共振、差示扫描量热分析、凝胶色谱等测试,确定了TPU中的硬段含量及化学结构。通过与聚氯乙烯(PVC)进行共混,评价了合成TPU对PVC的增韧效果,经力学性能测试、差示扫描量热分析以及扫描电子显微镜观察研究了共混材料的结构与性能,揭示增韧机理。结果表明,合成TPU与PVC之间具有良好的相容性,对PVC有良好的增韧作用,当m(PVC)∶m(TPU)=170∶30时,力学性能优于市售TPU牌号。合成的TPU随硬段比例增加,PVC/TPU共混物材料拉伸强度变化不大,断裂伸长率下降,而冲击强度大幅提高,实现了对PVC的增韧。     

丙烯酸酯三嵌段热塑性弹性体增韧有机玻璃

研究了甲基丙烯酸甲酯(MMA)-丙烯酸丁酯(BA)三嵌段热塑性弹性体(PMBM)对有机玻璃的冲击强度及其他性能的影响。加入少量链段组成为6k_(PMMA)-53k_(PBA)-6k_(PMMA)的PMBM能明显提高有机玻璃的冲击强度,当加入量为3%时,增韧效果最佳,冲击强度达到4.76kJ/m~2,提高了126%。当PBA段长度固定时,不同PMMA链段质量含量对增韧效果也有很大影响,当PMMA链段质量分数为42.5%,增韧效果最佳,冲击强度提高了86%。通过扫描电镜分析表明PMBM/有机玻璃共混物的断裂面表现出典型的韧性断裂特征。通过动态力学分析、透光率测试表明,PMBM的加入对有机玻璃的耐热性、光学性能影响很小。     

丙烯酸酯三嵌段共聚物改性环氧树脂及其性能EI北大核心CSCD

通过原子转移自由基聚合(ATRP)法合成了硬-软-硬结构的ABA型嵌段共聚物(PMG-PBA-PMG)。采用核磁共振波谱仪、凝胶渗透色谱仪、傅里叶变换红外光谱仪分析确定了嵌段共聚物分子的结构及成分。利用嵌段共聚物改性环氧树脂,研究其热性能、流变学性能、力学性能、微观形貌、相容性及增韧机制。结果表明,丙烯酸酯三嵌段共聚物用量为10 phr时,共混体系的综合性能达到最佳,确定体系固化工艺为150℃×1 h+180℃×3 h;缺口冲击强度可达7.34 k J/m2,弯曲强度118 MPa,断裂伸长率4.8%,拉伸强度为80 MPa,弹性模量为2931 MPa;共混体系保持较宽的温度加工窗口,可作为复合材料预浸料树脂基体;此外,扫描电镜断面出现大量的锯齿,可有效阻碍裂纹的扩展并吸收大量的断裂能,从而提高环氧树脂的韧性。     

弹性体SEEPS增韧聚碳酸酯的研究

研究了三种不同分子量三嵌段弹性体SEEPS（polystyrene-b-poly（ethylene/propylene）-b-polystyrene）的加入对聚碳酸酯性能的影响.发现三种弹性体都能大大改善基体PC的缺口敏感性高的行为.虽然薄制品的缺口冲击强度随弹性体加入量的增加而降低,但厚制品的缺口冲击强度却大幅度提高,即使弹性体含量达到25%时,厚制品仍然具有优良的抗缺口冲击性能.SEM观察发现材料由原来的冲击波状脆性断裂转变为韧性断裂.SEEPS的加入还能明显改善体系的流变性和抗环境应力开裂性能.     

嵌段聚合物热塑性弹性体的结晶结构与性能

简述了嵌段聚合物热塑性弹性体的分类,综述了其结晶结构的研究方法,以及综述了嵌段聚合物热塑性弹性体的化学组分,结晶结构与性能的关系。     

热塑性弹性体在聚丙烯改性中的研究进展

简述了热塑性弹性体(TPE)的分类及其增韧改性聚丙烯(PP)的机理,针对近年来热塑性聚氨酯弹性体(TPU)、热塑性苯乙烯弹性体(TPS)、热塑性聚烯烃弹性体(TPO)等热塑性弹性体改性聚丙烯,以及与增强材料协同改性聚丙烯的研究成果进行了综述,并展望热塑性弹性体改性聚丙烯的研究前景。     

自修复弹性体的研究进展EI北大核心CSCD

高分子弹性体应用于工程领域中,由于其长期受到静态或动态拉伸、挤压、剪切、扭转等机械作用,使得弹性体内部容易产生微裂纹,这些裂纹不断增长和扩大后,将导致弹性体失效甚至完全破坏。采用自修复技术是减少弹性体等高分子材料早期破坏,提高弹性体寿命的有效方法。近年来,高分子材料的自修复研究由复合材料延伸到弹性体,文中主要综述了基于超分子的自修复弹性体、基于微胶囊的自修复弹性体及其它自修复弹性体的结构、性能、自修复机理和修复效率等。     

热塑性弹性体的研究与产业化进展

化学合成型和共混型热塑性弹性体类型、市场概况、产业化进展及最新研究发展方向进行了论述。介绍了几种具有市场应用前景的新型热塑性弹性体品种,如聚酰胺类TPE、热可逆共价交联类TPE、茂金属催化聚烯烃类TPE、甲壳型液晶类TPE、生物基TPE、新型热塑性硫化橡胶等,对它们的制备方法、性能特点及市场发展概况进行了详细论述,并对它们的应用领域和产业化方向进行了评述和展望。     

含不同扩链剂的聚叠氮缩水甘油醚基含能热塑性弹性体的合成与力学性能EI北大核心CSCD

采用不同碳链长度的小分子二元醇扩链剂乙二醇、丙二醇、丁二醇、戊二醇和己二醇合成了聚叠氮缩水甘油醚(GAP)基含能热塑性弹性体(ETPUE)。通过凝胶渗透色谱、傅里叶变换红外光谱、动态热机械分析测试和力学性能测试研究了不同扩链剂扩链的ETPUE的性能变化规律。结果表明,当碳原子数大于2时,偶数碳扩链剂的ETPUE的氢键化程度较高,力学性能好;奇数碳扩链剂的ETPUE的氢键化程度较低,力学性能较差;碳原子数为2时,由于链段很短,氢键化程度较低,性能较差。己二醇扩链的ETPUE的综合性能最佳。     

新型热塑性弹性体SEBS

概述了新型热塑性弹性体SEBS(苯乙烯 乙烯 丁二烯 苯乙烯 )的优良性能、广泛的工业用途及广阔的市场需求 ;指出我国在发展SBS(苯乙烯 丁二烯 苯乙烯嵌段共聚物 )生产的基础上应加大对SEBS的工业化技术研究     

交替嵌段型BAMO-AMMO热塑性弹性体的性能

以3,3′-双叠氮甲基环氧丁烷-3-叠氮甲基-3′-甲基环氧丁烷(BAMO-AMMO)三嵌段共聚物为预聚物,甲苯二异氰酸酯(TDI)和1,4-丁二醇(BDO)为扩链剂,采用溶液法合成了交替嵌段型BAMO-AMMO热塑性弹性体,并进行了结构和相关性能的表征。结果表明,弹性体中叠氮基团与氨基甲酸酯形成氢键作用,氢键键合氨基与自由氨基的摩尔比为3.56∶1。弹性体的数均相对分子质量为30432;随着扩链剂含量(w(TDI+BDO))的增加,Tg逐渐升高;TDI和BDO的质量分数为20%时,Tg为-42.14℃,拉伸强度可达9.21 MPa,断裂伸长率为375%,蠕变恢复时间为200s,其最小形变值为0.1%,具有良好的抗蠕变性和蠕变恢复能力。     

热塑性高分子材料增韧机理研究进展

热塑性高分子材料的增韧对拓宽脆性树脂的应用起着至关重要的作用。有关热塑性高分子材料增韧改性的研究已有大量报道,学者对增韧效果的影响因素进行了研究,并针对某一种增韧剂在特定树脂中的增韧机理进行探讨,但未见系统性阐述热塑性高分子材料增韧机理的相关报道。热塑性高分子材料增韧机理的研究对实际改性过程中增韧剂种类的选择、添加量的控制、增韧效果的提高等具有理论指导意义。介绍了受控液体银纹化、弹性体增韧、刚性粒子增韧和协同增韧等多种增韧机理,对比了各机理之间的异同,指明了增韧机理的研究方向。     

聚乳酸动态硫化热塑性弹性体的制备和性能

目的寻找合适的硫化剂制备具有良好回弹性的聚乳酸(PLA)基动态热塑性弹性体(TPV)。方法以丙烯酸酯橡胶(ACM)作为橡胶相,分别选用三巯基均三嗪(TCY)、六亚甲基二胺氨基甲酸盐(HDC)、N,N'-双肉桂醛缩-1,6-己二胺(DHD)作为ACM/PLA共混体系的硫化剂,研究这3种硫化剂与ACM或PLA混炼过程的扭矩曲线变化。结果当每100 g橡胶-聚乳酸体系中添加0.75 g硫化剂时,该TPV的硬度适中,拉伸强度相对较高,断裂伸长率基本相当,永久变形率为最小(26%)。加入TCY硫化剂后,材料中的橡胶相由原来的球状颗粒转变为柱状颗粒,分布于PLA基体中。结论 TCY作为硫化剂能够制备得到具有良好力学性能的PLA基TPV。     

国内外热塑性弹性体市场与产品开发进展

重点介绍了热塑性聚烯烃弹性体(TPO)、热塑性硫化弹性体(TPV)、热塑性苯乙烯类弹性体(SBC)以及热塑性聚氨酯弹性体(TPU)等的国内外市场与技术开发和新产品进展。     

新一代的热塑性弹性体—Santoprene

本文综述了新一代热塑性弹性体Santoprene的性能。     

非定向有机玻璃拉伸断口形貌与拉伸温度相关性分析EI北大核心CSCD

为探究非定向有机玻璃断口定量表征方法及其断口形貌参数与拉伸温度的相关性,以航空有机玻璃YB-2为研究对象,首先采用体视显微镜和三维激光扫描仪测量了不同拉伸温度下的断口雾状区尺寸和表面粗糙度均值Ra,其次通过扫描电镜-盒维数法测算了断口雾状区的分形维数均值D,最后通过两个假设推算了有机玻璃断裂形成雾状区时消耗的能量,并与断口雾状区的分形维数进行联系。结果得出:当拉伸速率一定时,拉伸温度由-55℃提升至60℃,断口雾状区的尺寸J3从1.257 mm升高至4.978 mm,Ra从0.517μm降低到0.330μm,D从1.357升高至1.579,拉伸温度分别与断口雾状区尺寸、表面粗糙度、分形维数的拟合曲线的拟合度因子均高于0.9,拟合程度较高。研究表明:有机玻璃拉伸断口的形貌参数与其断裂条件存在一定的相关性,雾状区形成时消耗的能量与其分形维数呈正相关关系,该研究结果可为有机玻璃断口定量分析奠定一定的基础。     

PEG嵌段热塑性聚氨酯弹性体的形态结构和性能

采用熔融预聚二步法合成了以环氧乙烷-四氢呋喃无规共聚醚和聚乙二醇混合聚醚为软段,异佛尔酮二异氰酸酯和1,4-丁二醇为硬段的热塑性体,利用TEM、WAXD、DSC对聚合物进行了表征,并测试了其力学性能,结果表明,聚合物具有微相分离的特征,随着聚乙二醇分子量的增大,微相分离程度增加,拉伸强度和延伸率也随着增加。当PEG分子量为4000时,聚合物的综合性能达到最优。     

动态交联热塑性弹性体增韧聚丙烯合金

用动态交联方法制备聚烯烃热塑性弹性体（ＴＰＯ）增韧聚丙烯，制备了具有低温冲击性能良好、综合力学性能比较均衡的聚丙烯合金。同时，研究了ＴＰＯ组成、工艺及基体组成与ＴＰＯ增韧聚丙烯共混物力学性能的关系。并通过差热扫描量热计和扫描电镜考察了共混物的形态结构。