触变注射成形AZ91D合金组织和拉伸断裂特性研究

通过不同工艺制备的合金的组织特点和性能变化,研究了触变注射成形AZ91D合金的拉伸断裂行为。结果表明,典型触变注射成形AZ91D合金的室温组织主要由未熔固相α-Mg和液相急冷组织构成。未熔固相有类球状、不规则状、包裹液相和内部小液池等4种形态。液相急冷组织包含初生α-Mg固相和共晶相,初生固相较规则,尺寸较小,主要受液相的过冷度影响。当组织变化不大时,孔隙率对合金性能的影响最大,而当孔隙率变化不大时,组织的变化对性能的影响较大,固相率较低和初生固相较细小的试样的力学性能较好。试样拉伸时裂纹主要沿着未熔固相与液相的界面或初生固相与共晶的界面扩展。当固相率较高时,裂纹大部分沿着未熔固相与液相的界面扩展,试样的性能较低;而当固相率较低时,裂纹大部分沿着初生固相与共晶相的界面扩展,并通过β相的桥接进行拓展,性能较好。     

固溶和时效对压铸AZ91HP合金力学性能的影响

与压铸Ｍｇ合金试样ＡＺ９１ＨＰ－Ｆ相比,压铸后经固溶处理的Ｍｇ合金ＡＺ９１ＨＰ－５４的硬度和屈服强度降低,延伸率,抗拉强度显著提高,抗拉强度与屈服强度比由压铸态的１．５９上升至２．１６。固溶处理后再经时效处理的Ｍｇ合金ＡＺ９１－ＨＰ－Ｔ６的延伸率稍微降低,屈服强度和抗拉强度则显著提高,平均硬度值由压铸态的ＨＢ７４上升至ＨＢ９８。     

镁合金触变注射成形技术综述

介绍了镁合金触变注射成形在当前的应用状况;从镁合金触变注射成形产品的力学性能、表面质量、耐腐蚀等方面和镁合金压铸产品进行比较,说明了该技术的优越性;最后介绍了镁合金触变注射成形技术最新发展状况。     

时效处理对触变成形AZ91D镁合金组织和力学性能的影响

研究了固溶时效处理(T6)对触变成AZ91D合金组织演变的影响及组织与性能之间的关系。结果表明，触变成形AZ91D合金具有明显的时效硬化特征，分布在基体品界处的β相的数量、大小和形态与合金的力学性能有密切的关系。T6处理能明显提高合金抗托强度、屈服强度与硬度．T6处理后的合金的σb=212MPa，σ0.2=122MPa，硬度为83HV；并且热处理后的断口呈现明显的解理断裂特征。     

AZ91D镁合金半固态触变成形的数值模拟

采用商业有限元软件DEFORM3DTM对半固态镁合金AZ91D的触变成形过程进行了数值模拟,并利用自制的模具,在加热到570℃保温不同时间的情况下,对AZ91D镁合金半固态坯料进行触变成形试验。通过模拟分析的结果与试验的实际结果进行对比,得出了最佳触变成形工艺参数,同时,在一定程度上验证了数值模拟分析结果的可靠性。     

半固态AZ91D镁合金触变特性研究

在自行设计的Couette型同轴双桶流变仪上对半固态AZ91D镁合金浆料的触变性能进行了研究,结果表明半固态AZ91D浆料经等温静置后,表观粘度升高,然后在剪切作用下逐渐降低,最后达到一个稳态值,呈现出典型的剪切变稀特性;在相同剪切速率下,随静置时间的延长,半固态AZ91D合金浆料在随后的剪切作用下表观粘度达到稳态所用时间随之延长,同时稳态表观粘度也相应增大,这主要是由于静置过程中固相颗粒发生了合并;在剪切速率和静置时间相同时,随固相率的增加,半固态AZ91D合金浆料达到稳态所需时间也随之增加;在相同固相率和静置时间下,随剪切速率的增大,半固态AZ91D合金浆料的稳态表观粘度随之降低,同时达到稳态粘度所需时间也随之减小.     

固溶温度和时效工艺对06NiCuCrMoNb钢硬度的影响

本文研究了铜在06NiCuCrMoNb钢中的时效硬化行为，结果表明：06NiCuCrMoNb钢在时效过程中发生ε－Cu的析出硬化和淬火组织软化两个过程，时效硬化峰值温度为450－500℃，时效时间为2小时，较佳固溶温度为850℃。     

半固态AZ91D镁合金触变注射成形过程数值模拟及参数优化

为研究半固态浆料触变注射成形过程中，料筒温度、注射速度、模具温度以及螺杆转速对半固态合金产品的质量和性能的影响，利用拟合的初始粘度和极限剪切粘度关系式，基于Carreau粘度模型，模拟了不同工艺条件下的半固态AZ91D镁合金触变注射成形过程。结果表明，料筒温度和螺杆转速可以影响浆料的粘度并对后续成形过程中的其它参数产生影响。而注射速度主要对喷嘴和浇口的剪切作用有影响，模具温度对实验结果影响不大。通过对模拟实验结果的分析，优化的工艺参数条件下，浆料的充型过程平稳、顺利、完全充型，结果参数变化较大部位均集中在浇口部位，壳体部位各结果参数变化较小，且分布均匀。     

触变成形镁合金的热处理研究

介绍了触变成形镁合金的热处理研究现状以及合金元素在热处理过程中的作用,热处理过程中的析出相形态、数量以及在基体中的分布与合金的力学性能有着密切的联系.     

镁合金触变注射成形技术的现状与发展

综述了镁合金触变注射成形技术的原理、特点、工业应用和未来的发展概况。     

Mg-Al-Mn-RE合金固溶处理和人工时效研究

研究固溶处理和人工时效对Mg-Al-Mn-RE合金显微组织和硬度的影响规律,结果表明:铸态Mg-6Al-0.3Mn-1.6RE合金主要由α-Mg相、γ相(Mg17Al12)和稀土相(Al11RE3)组成.固溶处理36 h后,γ相全部溶解到α-Mg基体中,稀土相未溶解,但发生断开,稀土相的杆状变得很短.时效时间为16 h时,在晶界上析出片层状γ相.随固溶处理和人工时效时间的延长,合金显微硬度升高.     

AZ91D镁合金的触变成形及其磨损性能的研究

研究了加热时间和模具预热温度对AZ91D镁合金触变成形性、组织和磨损性能的影响。结果表明，适合AZ91D镁合金触变成形的最佳加热时间为90min(在585℃)，模具预热温度为350℃；在此工艺条件下，初生相颗粒较圆整、粒度较小，组织最致密，相应地，其耐磨性也最好；与金属型铸造相比，触变成形显著地减少了缩松，因而，也明显地提高了耐磨性。     

原位TiB2/Al-5Cu复合材料的固溶时效行为

采用KBF4和K2TiF6混合盐反应工艺制备了原位TiB2颗粒增强Al-5Cu复合材料。运用XRD,扫描电镜和维氏硬度测量仪等材料分析手段研究了复合材料的微观组织和固溶时效行为。研究结果表明,原位内生TiB2颗粒不仅显著细化了复合材料的凝固组织,而且使材料的硬度明显提高。TiB2颗粒的引入加速了复合材料的时效进程,这是由于TiB2颗粒与基体合金的热膨胀系数差别较大,固溶淬火时由热错配产生的空位和高密度位错促进了过渡相的形核和长大。     

AZ91D镁合金磁场时效处理研究

研究了铸造镁合金AZ91D在施加磁场时效前后微观组织及力学性能的变化。结果表明,在交流磁场作用下时效时,AZ91D镁合金的微观组织发生变化,β相增多且分布均匀,耐腐蚀性能略有提高。     

喷射成形Zn-Al-Mn-CU-Mg合金的固溶处理

利用喷射成形技术制备高强度Zn-35Al-3.5Mn-2.2Cu-0.1Mg合金,对合金在不同温度和保温时间下进行固溶处理.用X射线衍射和扫描电镜等手段研究了合金的显微组织,并测定了合金的力学性能.结果表明,双级固溶和单级固溶处理制度相比,前者得到的组织较为理想,再结晶晶粒尺寸较小,同时回溶颗粒较多.采用双级固溶处理(360℃×3 h+390℃×1h和120℃×15 h时效处理)后,合金的抗拉强度和屈服强度分别达到526 MPa和471MPa,伸长率达到9.2%.     

铝硅合金中共晶硅在固溶处理时的形态转变

通过金相和扫描电镜观察研究了铸造铝硅合金中的共晶硅在固溶热处理过程中的形态变化。结果表明,共晶硅的粒化过程与效果不仅与固溶温度和保温时间有关,而且由变质状态决定的硅相铸态结构对其也有重要影响,且变质共晶硅和未变质共晶硅在固溶处理后的三维形态有所不同。变质处理对硅相的粒化过程有明显的促进作用。     

混杂增强AZ91镁合金基复合材料

采用挤压铸造成形法,成功地制备了具有不同含量与粒度的石墨颗粒与氧化铝短纤维混杂增强的镁合金基复合材料.对制备工艺、复合材料的显微组织及性能进行了研究,结果表明,增强相在复合材料中分布均匀,基体和增强相界面结合紧密,无明显铸造缺陷.复合材料的硬度随石墨含量的增加而降低,随石墨颗粒尺寸的细化而增大.     

AZ91D镁合金微弧氧化工艺参数的优化

利用自制微弧氧化装置在硅酸盐体系中对AZ91D镁合金进行微弧氧化处理.采用4因素3水平正交试验,从考察膜层厚度、表面粗糙度和耐蚀性出发,确定了AZ91D镁合金在硅酸盐体系中的最佳工艺参数.结果表明：在最佳工艺条件下,微弧氧化膜呈多孔结构、孔径较小,裂纹较少,分布均匀,膜层较为致密;微弧氧化膜由MgO、Mg2SiO4、MgAl2O4和少量的SiO2组成;室温下,在质量分数为3.5%的NaCl中性溶液中浸泡168 h后,膜层表面未出现明显的点蚀现象,耐蚀性较镁合金基体有了很大提高.     

固溶处理对AM60B镁合金半固态组织的影响

采用金相显微镜(OM)、X射线衍射(XRD)研究了固溶处理对AM60B镁合金半固态组织的影响。结果表明,415℃固溶处理16h的AM60B镁合金锭料,经610℃部分重熔后可得到初生相颗粒细小、圆整、均匀的半固态组织。AM60B镁合金经415℃×16h固溶处理后,β-Mg17Al12相已完全溶解于α-Mg基体中。在610℃的等温热处理过程中,固溶阶段粗化的枝晶臂重熔,从而导致组织分离是形成这种组织的主要原因。