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冷轧奥氏体不锈钢加热时的转变 总被引:2,自引:0,他引:2
用X射线衍射、光学显微镜和取向分布函数函数计算分析了95%冷轧奥氏体不锈钢板γ相在900℃加热时的转变和α相体积分数的变化。结果表明,γ相再结晶被定向形核过程所控制,并因此在特定的冷轧亚稳(112)〈111〉、(100)〈001〉和(110)〈001〉取向上生成织构。α相体积分数的变化与γ相的稳定性密切相关。另外还探讨了调整工艺参数,控制织构生成以消除板耳效应的可能性。 相似文献
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以CSP流程生产的稀土低碳钢板为试验材料,进行了不同加热速度下退火模拟试验,并结合光学显微镜和X射线衍射仪,分析了加热速度对退火试样织构和再结晶进程的影响。结果表明,加热速度从29℃/h提高到42℃/h再结晶开始温度提高了40℃,当加热速度提高到80℃/h,再结晶开始温度670℃;退火后形成了以{223}110和{111}110为主的再结晶织构,提高加热速度,α取向线上的{001}110和{111}110织构密度增强,{112}110、{223}110和{111}110均降低;γ取向线{111}112和{111}110织构密度以及密度差均降低。 相似文献
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冷轧低压电子铝箔退火加热过程中的再结晶和晶粒长大 总被引:3,自引:3,他引:3
采用EBSD微取向分析、织构定量分析、晶粒尺寸分析等手段研究了低压电子铝箔不同退火加热过程对再结晶和晶粒长大行为的影响,并利用再结晶理论对相关过程进行了讨论.初次再结晶前的回复处理会明显降低冷轧铝箔的储存能及再结晶驱动力,并对再结晶晶粒尺寸和立方织构量产生规律性影响.特定的退火加热过程会诱发电子铝箔的晶粒异常长大,并导致立方织构量的明显下降. 相似文献
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利用电子背散射衍射(EBSD)和X射线衍射(XRD)技术,研究在800℃退火时,不同退火时间对亚稳态奥氏体不锈钢301L织构的影响.结果表明,冷轧退火后,亚稳态奥氏体不锈钢301L织构强度明显减弱,奥氏体相织构主要由Brass{110} <112>,Goss{110} <001>和Copper{112} <111>、{225} <554>组成,并且随着退火时间的增加,Brass织构强度明显降低;同时对再结晶织构的形成机制的讨论认为,亚稳态奥氏体不锈钢301L的再结晶被“定向形核”过程所控制. 相似文献
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采用EBSD分析方法,对CSP试验钢冷轧板退火过程中组织转变和再结晶织构的演变进行分析。结果表明,试验用钢的再结晶过程属定向形核,冷轧基体织构主要是成条状的{111}<110>、{111}<112>和{001}<110>取向。新的再结晶晶粒主要是{111}<112>和{111}<110>取向,且两种取向相互生成。在再结晶温度区间有利于形成{111}<110>和{111}<112>取向,在晶粒长大阶段会生成大量的对深冲性能无明显影响的{112}<110>取向转变。因此,控制再结晶温度区间内形成的{111}取向稳定存在而不发生转变,将有利于提高材料的深冲性能。 相似文献
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研究了奥氏体不锈钢经预冷变形后性能随低温退火的变化规律。实验表明,在低温退火后强度尤其是弹性极限显著增加。本文通过各温度区间退火后材料性能和组织的变化,探讨了低温退火的强化机制,提出了各温区退火后的强化模型。 相似文献
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SUS304-2B不锈钢薄板加工硬化及退火软化的试验研究 总被引:2,自引:0,他引:2
采用单向拉伸试验研究了SUS304-2B不锈钢薄板的加工硬化规律和该合金硬化后的退火软化规律及机理,确定了其最佳的退火工艺参数。试验表明,该合金冷加工后强度指标(HV、σs、σb)明显增加,塑性指标(δ和ψ)降低。随着形变量的增加,组织中形变孪晶数目增多,加工硬化的程度增加。对不同加工硬化程度的试样,在低温(100~490℃)下退火后再拉伸,其力学性能基本不变,退火软化效果不明显;在高温(900~1050℃)下退火3min~10min,快冷,该合金组织发生完全再结晶,且晶粒大小较均匀,退火软化效果明显。由此确定,SUS304-2B不锈钢最佳退火工艺为:在1020~1150℃下退火3min,快冷。 相似文献
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对一定冷变形00Cr22Ni5Mo3N双相不锈钢再结晶退火后的显微组织进行了研究.结果表明:退火温度从1000℃开始依次增加50℃至1200℃,通过XRD的检测,确定了试样组织由β、γ两相组成,在再结晶退火温度下没有新相产生;经退火处理后得到大小均匀的等轴晶;在较高退火温度下的铁素体的体积分数明显比在较低退火温度下的铁素体的体积分数要高;较低退火温度比较高退火温度的品粒细化的效果要好.在较高退火温度下导致晶粒的长大;不同的再结晶退火温度与试样的显微硬度表现出复杂关系. 相似文献
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采用单向拉伸实验研究了SUS304-2B不锈钢薄板的加工硬化规律;采用退火实验研究了该合金硬化后的退火软化规律和机理,确定了其最佳的退火工艺参数。实验表明,冷加工后该合金强度明显增加,塑性降低;并且随着形变量的增加,组织中形变孪晶数目增多,加工硬化的程度增加;对不同加工硬化程度的试样,在低温(100~490℃)下退火35min(空冷)后再拉伸,其力学性能基本不变,退火软化效果不明显;在高温(900~1050℃)下退火3~10min(快冷),该合金组织发生完全再结晶,且晶粒大小较均匀,退火软化效果明显。由此确定,SUS304-2B不锈钢最佳退火工艺为:在1020~1150℃下退火3min(快冷)。 相似文献
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204Cu钢是一种含铜、低镍和以氮强化的奥氏体不锈钢,其冷加工性能优于200系不锈钢,与304不锈钢相近。为获得具有2B表面的含1%N i的204Cu钢冷轧卷材,冷轧后要进行退火、电解、冷酸洗。退火的目的是消除组织缺陷,细化晶粒,降低硬度,改善加工性能,其关键是退火温度的选择和控制。 相似文献
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冷轧精密不锈钢带的板形控制 总被引:2,自引:0,他引:2
针对上海实达精密不锈钢有限公司生产钢筘用精密不锈钢带存在浪形问题,对浪形的产生进行了分析,并提出了相应措施,使板形缺陷钢带从20多/吨批,基本下降为0。+ 相似文献
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Yanhui Guo Zhaodong Wang Jishan Xu Guodong Wang Xianghua Liu 《Journal of Materials Engineering and Performance》2009,18(4):378-384
The texture characteristics of a Ti-IF steel in ferritic hot-rolled (warm-rolled), cold-rolled, and annealed status were studied.
The hot bands were obtained by finish rolling in ferrite region, coiling at very low temperature, and then directly annealing
in industrial trial. It was found that dominates at the surface and is the main component at the midsection in the hot band. The α-fiber at the surface as well as at the midsection intensifies
during cold rolling and weakens during annealing, while the changing of γ-fiber depends on the hot band texture during cold
rolling, but it absolutely intensifies after a well-advanced state of annealing. Orientations concentrate on increasingly at the surface and continuously rotate to RD-fiber at the midsection as the reduction increases. The average
plastic strain ratio, elongation, and strain hardening exponent measured for the cold-rolled and annealed steel increased
with improving annealing temperatures. 相似文献
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采用感应加热技术热煨奥氏体不锈钢弯管,对热煨后弯管的组织、性能及外观进行了分析研究。结果表明感应加热的奥氏体不锈钢弯管不仅可以不进行固溶和消除应力处理,而且具有各部分性能相差小、弯管表面氧化层薄,良好的外观和形状,是其它加工方法无法比拟。 相似文献