利用镜质体反射率恢复地层剥蚀量的几个重要问题

介绍了利用Ro恢复不整合面地层剥蚀厚度的原理。对某一构造层恢复其顶面剥蚀厚度时,在使用Ro数据恢复剥蚀厚度的前提条件得到满足的情况下,直接将该构造层的ln(Ro)-H线性回归关系外推至ln(0·2)处而得到近似的古地表位置,古地表位置与不整合面位置的距离即为剥蚀厚度。通过图解说明,上、下构造层古地温梯度的大小关系不同,下伏构造层Ro的补偿过程就不同;只要Ro没被完全补偿就能够用来恢复地层剥蚀厚度,但当下伏构造层被进一步压实而Ro仍未被补偿时,应对结果作适当校正。     

鄂尔多斯盆地镇泾地区中生代地层剥蚀厚度估算及古构造恢复

鄂尔多斯盆地镇泾地区中生界及以上地层主要经历了三叠系-侏罗系、侏罗系延安组-直罗组、侏 罗系-白垩系和白垩系-第四系地层不整合面对应的 4 期地层抬升与剥蚀事件。 综合利用压实曲线外 推法及地层趋势对比法估算了三叠纪以来 4 期构造抬升事件导致的地层剥蚀厚度,并对其进行了对比 与验证,采用盆地模拟方法恢复了研究区长 8 油层组顶面构造演化过程。 结果表明,三叠纪末延长组地 层剥蚀厚度为 345～465 m、中侏罗世末延安组地层剥蚀厚度为 150～220 m,侏罗纪末安定组地层剥蚀 厚度为 160～250 m,晚白垩世-新近纪末志丹群剥蚀厚度为 980～1 280 m。 构造沉降及抬升与剥蚀共 同控制了研究区延长组地层的构造形态,自三叠纪以来,其表现为掀斜构造演化过程。     

滨北地区T5和T4不整合面剥蚀量恢复

根据不同剥蚀量恢复方法的特点和松辽盆地滨北地区实际地质情况,采用不同的方法对滨北地区T5和T4不整合面进行剥蚀量恢复。利用镜质体反射率法和体积平衡-沉积速率法相结合对T5不整合面进行剥蚀量恢复;应用镜质体反射率法、地层趋势分析法和沉积速率法相结合对T4不整合面进行剥蚀量恢复。研究结果表明T5不整合面因经历较长时间的剥蚀,剥蚀量较大,剥蚀量在700~2800m之间;T4不整合面剥蚀量多在200~1000m,在经历剥蚀时间较长的地区和靠近断陷盆地边缘的地区剥蚀量大。     

利用声波时差资料恢复剥蚀量方法研究与应用

通过分析利用声波时差资料恢复剥蚀量方法原理及其适用条件,认为该方法能够解决滨北地区嫩江组末期之后地层的剥蚀问题。计算结果表明,嫩江组末期不整合面剥蚀量在不同地区差异较大,绥化凹陷的东1井、东401井所在地区剥蚀量大,向西北方向(东6、东7井方向)上剥蚀量开始变小,明水阶地的双2井剥蚀量相对较大,乾元构造带上的河2、克2井剥蚀量比东1、东401井小得多,到黑鱼泡凹陷剥蚀量又有所增大。10个井点反映的规律是嫩江组末期不整合面剥蚀量“南大北小”,在绥化凹陷呈现“东强西弱”的特征。     

柴达木盆地北缘西段不整合发育特征及其油气地质意义

不整合在油气成藏过程中起着非常重要的作用,它既可以是一种油气侧向运移的输导体,同时又可以遮挡形成不整合油气藏。对柴达木盆地北缘西段中、新生代不整合从上下地层接触关系、岩性配置关系以及不整合面之上底砾岩的厚度及分布特征3个方面进行了统计分析;识别出不整合面上下7种地层接触关系、5种岩性配置关系,并分析了不同配置关系对油气成藏的影响;总结了不整合对于该区油气成藏的控制作用,首先它是该区油气从"源"到"藏"侧向长距离运移的主要输导体,同时不整合的形成及存在直接影响该区的油气聚集成藏。根据不整合发育特征,结合其他成藏条件,提出赛什腾凹陷潜伏地区和冷湖七号地区为柴达木盆地北缘有利的勘探地区。     

利用流体包裹体计算地层剥蚀厚度——以东海盆地3个凹陷为例

绘制包裹体形成温度对埋藏深度的关系曲线,从明显的温度跃变之处可以确定侵蚀不整合面;把剥蚀面以下的深度、温度(或压力)对应数值的点用回归方法联结成的直线,向上延伸至古地表温度的坐标处,这一坐标也就是古地表面。对于浅埋藏阶段还未压实地层捕获的包裹体,必须经过压实系数校正才能进行。由剥蚀面至古地表面的距离就是地层剥蚀厚度,计算出东海盆地3个凹陷不同的地层剥蚀厚度。结果表明,本区第三系地层(E₂、E₃)大多数埋深刚刚达到或者完全进入主成熟高峰期门限,今后勘探应着重寻找沉积间断以前的有利构造圈闭;对于K、E₁和N₁地层,沉积间断以后比间断以前热演化稍微充分一些,因此对沉积间断以后的构造部位也应该加以重视。      

梨树断陷层关键不整合面特征及剥蚀量恢复

研究的主要不整合面为T4(营城组顶面)和T3界面(登娄库顶面),T4代表营城组末期构造运动,T3为分隔断陷层和拗陷层的裂后不整合,它们揭示了2期的构造反转运动。通过声波时差法和镜质体反射率法对比分析得,T4界面剥蚀厚度可达900m,T3界面剥蚀厚度可达1100m,T4和T3界面剥蚀厚度在西北和东南部较厚,西南向较薄。T4和T3不整合面剥蚀范围广,剥蚀厚度大,不仅能作为油气运移的重要通道,而且剥蚀作用能形成良好储层。     

层拉平技术在地震解释中的深化应用

从地震解释角度看,层拉平是一种古地表重建技术。由于技术本身的局限性,地震层拉平无法精确恢复倾斜地层厚度、压实地层厚度和地层水平伸缩量。为此,从地震层拉平的技术原理出发,首先将该技术与其他恢复技术进行对比、分析,然后通过增加地质条件约束或对原有技术方案进行改进,最大限度地降低恢复误差对恢复结果的影响,使地震层拉平技术更好地应用于地震解释的各个环节。并得出如下结论：①在楔状层序顶、底界面夹角小于15°、地层间隔厚度小于1000m的条件下,可利用沿层切片近似代替地层切片预测薄储层; ②当不整合面上、下地层压实作用差异较小时,可先利用地震层拉平技术恢复剥蚀地层厚度,进而利用修正的残余厚度法恢复古地貌;③对于一般地区而言,恢复主成藏期的古构造形态不用再做压实校正,在提高恢复精度的同时,也增强了古构造恢复的油气地质意义;④针对构造变形不甚强烈地区,可利用地震层拉平技术近似代替平衡剖面分析构造演化。这些结论可进一步促进地震层拉平技术在油气勘探领域中的深化应用。     

准噶尔盆地腹部白垩系/侏罗系不整合地层剥蚀厚度的恢复方法

以准噶尔盆地腹部发育于侏罗系顶部和白垩系底部之间的不整合(K/J不整合)为研究对象,基于相同的沉积构造背景下相邻三级层序的地层厚度展布具有相似的趋势,提出了可用于恢复地层剥蚀厚度的参考层序厚度比值法。该方法的具体工作流程为:①在地震剖面上进行三级层序划分,经时-深转换得到各三级层序的地层厚度展布;②选择剥蚀面下未被剥蚀、层序厚度变化范围小的一个或者多个三级层序作为参考层序;③利用单井的地层剥蚀厚度恢复结果,拟合发生剥蚀前的参考层序厚度与参考层序至沉积面的地层厚度(包括参考层的厚度)比值的分布,即拟合剥蚀前的原始沉积面;④用该沉积面深度减去现今的剥蚀面深度就得到地层剥蚀厚度,并根据实际的地质模型对剥蚀厚度进行校正。研究结果表明,研究区西段剥蚀厚度为300~800m,东段剥蚀厚度在300m以下。该剥蚀厚度恢复方法适用于恢复范围大、钻井数量少和研究程度低的地区的剥蚀厚度。     

测井资料在柴达木盆地重点探区钻井工程上的应用

基于传统的压实理论和经典的地层压力剖面求取方法,充分利用测井资料处理技术优势,在编制出地层压力剖面处理软件后,用该软件对柴达木盆地北缘冷湖一南八侧构造带及西部的油泉子－油南构造带的若干口重点井进行处理,并结合钻井,地质,钻井液及RFT测试资料对上述2个探区的地层压力变化规律进行较为系统的研究,计算的地层压力与试井求压资料误差多在7％以内,基本上可以满足钻井工程设计及施工的需要,为上述2个探区今后的钻探工作提供了较为科学的指导依据,该套软件及研究方法完全可以在柴达木盆地的推广应用。     

柴北缘深层气藏形成的地质条件及有利勘探区带

柴北缘具备深层气藏形成的地质条件.柴北缘广泛存在埋深>4 500 m,R_0>1.3%的中下侏罗统气源岩.发育中下侏罗统三角洲、扇三角洲、水下扇、滨湖相砂体和第三系冲积扇、河泛平原、辫状河三角洲和滨浅湖相砂体.存在路乐河组(E_(1+2))和下干柴沟组上段(E_3~2)2套区域性盖层.深层存在潜伏构造、大型背斜和背斜两翼或古隆起周缘构造岩性圈闭,其中对潜伏构造和大型背斜构造比较落实.柴北缘生气期较晚,与圈闭形成史、储盖层发育史和断层发育史有较好的匹配关系,有利于深层气成藏和保存.柴北缘深层气藏勘探的风险主要包括气源岩的生气潜力和分布范围难以落实,深部储层的储集能力难以预测.深层潜伏构造带、冷湖构造带和鄂博梁-伊克雅吾汝构造带可作为近期深层气藏勘探优先考虑的目标,而冷湖构造带两翼和南八仙古隆起周边的构造岩性圈闭可列入深层气藏中长期勘探规划.     

松辽盆地北部深层气藏类型及形成条件分析

本根据气藏成因及储层岩性，将松辽盆地北部深层划分为层状构造砂岩、古潜册花岗岩风化壳、地层超覆砾岩，火山岩岩性，不整合面下的千枚岩和不整合面上的砾岩６种类型气藏；阐述了深层气藏的形成条件，即具有面积和厚度大的生烃断陷，能够进行天然气运移的侏罗系顶和基岩顶的２个不整合面，存在于株罗系地层周边的地层超覆圈闭，以及致密砂岩，砾岩，山岩和花岗岩储集层；并指出了天然气藏分布规律是以烃源岩区为中心，向外依次为     

中国南海北部珠江口盆地早渐新世末破裂不整合特征及其地质意义

珠江口盆地破裂不整合（T₇）是南海北部边缘海盆地内一系列重要不整合界面之一，界面上下的物源与沉积环境等都有显著变化，其形成与盆地的动力学演化、海平面变化及油气聚集具有密切的联系。本研究依托地震数据和井资料，对研究区早渐新世末期T₇（32~30 Ma）不整合的分布与结构特征，以及不整合分布进行了描述，对破裂不整合形成机制以及其体现的盆地演化过程进行了探讨。研究表明，研究区T₇界面是具有破裂不整合面的明显特征，大部分断裂在T₇终止活动，或经过T₇界面后断距大幅度减小；而不整合面下伏的恩平组整体呈楔状，地层厚度明显受控于断裂活动。T₇不整合在珠江口盆地范围内的分布划分为3个区带，分别是北部的角度不整合带、局部不整合带和上超带以及整合带，并与强剥蚀带，弱剥蚀带和无剥蚀带相对应。3个区带内的不整合具有不同的结构特点，角度不整合带主要以断块旋转、肩部削蚀为特征，局部不整合和上超带以珠海组上超和局部剥蚀为特征，且局部剥蚀面积与北部角度不整合带相比明显减少，整合带（南部隆起带以南）主要以整合和上超特征为主。这种展布模式说明不整合的分布样式与不同区带的构造作用和古地貌的差异有关。北部角度不整合带主要受控于断裂旋转和抬升作用，而在局部不整合和上超带内，剥蚀由底辟或局部隆起导致，整合带位于当时凹陷中心的水下环境。这样的模式反映破裂不整合面的形成与裂谷期盆地边缘的肩部隆起削蚀有关。     

松辽盆地白垩系青山口组与泉头组不整合接触关系及其石油地质意义

自本区开展工作以来,多数地质工作者认为,青山口组与泉头组为整合接触,连续过渡.泉头组四段和青山口组为一粒度逐渐变粗的水进序列,是地壳沉降中的统一水进过程.      

吐哈盆地南部井下三叠系对比

三叠系是吐哈盆地油气勘探的重要层系, 1996年以来将鲁克沁三叠系油层改归中三叠统克拉玛依组。以陆相盆地构造和气候的周期性变化控制层序地层为立足点,结合地震和钻、测井信息,分析了区域地层横向变化规律,探讨了地层测井响应的内在机理。认为,小泉沟群内部区域性的不整合是划分中、上三叠统的自然界线,再次将鲁克沁三叠系油层时代还原为晚三叠世。     

四川盆地前震旦纪沉积岩新认识与油气勘探的意义

四川盆地前震旦纪地层至今未被钻井揭示,前人对该盆地的基底特征进行过很多有益的探索性研究,认为四川盆地的基底具有双重性。通过对近年来该盆地新采集的二、三维地震资料解释成果的分析研究,得出以下新认识:四川盆地震旦系之下仍发育厚度介于3 000～5 000m含古生物化石的巨厚沉积岩,地层层位属于新元古界南华系澄江组;按地震反射时间推算,盆地基底埋深(沉积岩厚度)介于8 000～15 000m;前震旦纪沉积岩地震反射连续性较好、能量较强,推测其岩性主要为碎屑岩,在盆地内可能未变质或仅轻微变质,有可能成为有价值的、新的勘探领域。鉴于四川盆地震旦系之下的沉积岩是天然气勘探值得探索的新领域,目前处于尚待认识的阶段,建议钻探超深井以揭示深部地层的奥秘,井位宜选择在埋深相对小、无火山岩刺穿的区域。     

济阳拗陷地层油藏的特点及分布规律

本文介绍了济阳拗陷的六种地层油藏及其形成条件。这些油藏与新生界的五个地层不整合面有关。文章着重指出,靠近主要生油层的不整合面上下,是地层油藏的主要富集层位。由于箕状凹陷的扭转沉降效应,盆地陡坡、缓坡、边坡及低隆起,都是形成地层油藏的有利地区,而反旋回岩相带则是这些地区中的重点勘探对象。     

深盆气藏的压力特征及成因机理

深盆气藏是一种特殊机理形成的具有气水倒置和负压异常等特征的致密气藏.储层致密是导致深盆气藏中气水倒置和负压异常的根本原因.在深盆气藏形成后,气藏内部任意一点的地层压力等于气水界面之上的静水柱压力与气藏内该点至气水界面处的气柱压力之和.由于气体的密度远小于水的密度,因此上述气水两段压力之和小于该两段都为静水柱时的压力之和,所以深盆气藏表现为负压异常.依据深盆气负压的特征及大小,可以判别含气层位的连通性、气柱高度和分布范围.在常规天然气成藏后,气藏内部任一点的地层压力等于气水界面之上的静水柱压力与气藏内该点至气水界面处的气柱压力之差.由于气体密度小于水的密度,气层内的压力比对应深度的静水柱压力大,因而常规气藏表现为超压异常.超压异常是常规气藏的一般特征,在一般地质条件下不能作为深盆气藏的判别标志.在几种特殊情况下,深盆气藏范围内也可以表现超压异常.     

东营凹陷古近系超高压成因及其特征

东营凹陷古近系存在 3 类超高压地层。根据“综合压实曲线”和“压力正演模拟”,确定欠压实和生烃作用是泥岩超高压的成因。“接触传递”使与超高压泥岩呈接触关系的Ⅰ类砂岩产生超高压,Ⅱ类超高压砂岩则是“连通传递”的结果。沙三中亚段较深井段泥岩发育弱超高压,沙三下亚段压力增强到中超高压,沙四段发育强超高压。泥岩超高压平面上以沉积中心为超高压中心,向盆地边缘超高压强度减弱,呈“环状分布”;浅层砂岩（埋深小于 3 000 m）极少发育超高压,只分布在部分断裂带、不整合面附近,砂岩超高压强度大于泥岩;3 000 m 以下,泥岩超高压强度大于砂岩。     

地层不整合对油气运移和封堵的作用

在对断陷盆地不整合类型、地球物理特征和多种类型不整合油藏分析的基础上，阐述了不整合的组成及其对油气运移和封堵的作用。研究认为不整合是由不整合面及上、下岩层三部分组成，不整合面对油气运聚的作用是有限的，起主要作用的是不整合面上、下物性条件好的高孔渗层或下部经风化改造后的优势通道层；不整合的封堵性与不整合的岩层组合形式有关。提出了不整合对油气运移或封堵的机理，总结了六种不整合岩层组合类型对油气运移或封堵作用的模式。